动态直径快速检测方法

❶ 直径检测0.6mm的可以有相关检测工具吗

当然有啦。现在的测径传感器基本上都是非接触式的了，譬如ZM10X测径传感器采用非接触式直径测量，达到0.3μm线性度，10KHZ采样频率，对管材不造成损害，又能精确测量。相对于接触式的来说精度更高，测量的效率更高，只要把管材往传感器的发射接收间放入，通过电脑即可反应出实际的直径值。

❷ 桩基动态无损检测法

随着高层建筑、大型工程的蓬勃兴起，在地基工程中，桩基础被广泛地使用。桩基具有防震、抗震、承载力高、沉降量小且均匀等特点。由于桩基是建筑物的持力基础，桩基的质量对建筑物的稳定性影响很大，在混凝土灌注施工过程中，常常会造成部分桩出现断裂、缩颈、扩颈、混凝土离析和蜂窝等现象，如不及时发现和处理将是建筑物的长期隐患。

传统检测桩基完整是采用钻探取心法测定桩基承载力，采用静载荷压桩试验。这些方法虽直观，但均存在设备笨重、成本高、工期长、检测数量少、随机性大等缺陷。而且，1%的验桩率远远不能评价全部桩基质量。

动态无损检测法具有省时、省力、经济、简便、无损、可靠等优点。

一、桩的动测技术的发展与应用近况

1.桩的动测技术在国外的发展和应用

近十年来，国外在桩动测技术方面有两件事值得我们关注：一是对国外广泛应用的波动方程法测桩的承载力进行了考核；二是国外出现了另一种新的动测桩承载力的方法，叫做静动法，并且很快得到了认可和应用。

1992年在荷兰海牙召开的第四届国际应力波理论在桩基中应用的会议期间，对国外广泛应用测桩承载力的波动方程法进行了考试，共有国际上有名的10家单位参加。试桩长为11.5m，截面为0.25 m×0.25 m，参加测试单位绝大多数都采用CAPWAP的程序和PDA仪器，但是测试结果很不理想，除了一家的结果（图2-4-1曲线B）与静载试验结果（图2-4-1曲线A）较接近外，其他结果均与静载试验结果相差甚远，其中最低破坏荷载为90kN，最高为510kN，而静载试验的破坏荷载为340kN。

由此可见，即使采用相同的仪器、相同的程序、相同的方法，由于测试人员的素质和经验不同，也会得到不同的承载力结果，这是值得我们引以为戒的。

为了搞清CAPWAP法和PDA仪器的实际应用效果，美国联邦高速公路管理局（FHWA）委托麻省理工学院的佩柯斯基（S.G.Paikowsky）教授进行调查，后者搜集了206根桩的动静对比试验，结果如图2-4-2所示。该图的横坐标为贯入1英寸所需的锤击数；纵坐标表示静荷载试验结果与用CAPWAP实测结果之比值。由图示结果来看，多数情况下CAPWAP所提供的桩承载力比静载的结果要小，但也有偏大的情况。在分析桩打入性能和桩承载力时，国外采用的软件有多种，但较为广泛应用的除CAPWAP程序外，还有WEAP程序和TNOWAVE程序等，但其存在的问题大致与CAPWAP程序相同。

图2-4-1 测桩承载力对比结果图

图2-4-2 动静对比试验结果图

2.桩的动测技术在国内的发展和应用

桩的动测技术在我国的推广和应用，经历了一段不平凡而且颇有特色的道路。1989年第一次在北京召开的“全国桩基动测学术交流会”，开始将桩的动测技术推广应用于工程实践。1995年10月正式颁布了我国行业标准《基桩低应变动力检测规程》（JGJ／T93-95），使我国小应变动测法进入了实用推广阶段，我国的“基桩高应变动力检测规程”（JGJ106-97）也于1997年正式颁布。总之，动力测桩的技术在我国的工程建设中已经得到愈来愈广泛的应用。

由于动测技术的发展，许多有关桩动测的学术争议也随之消失。例如，用小应变激振方法能否测定桩的完整性的问题，随着大量的工程实践已经得到了解决。目前，全国几乎所有动测桩单位均采用小应变激振方法来检验桩的完整性。至于用小应变激振方法来检测桩的承载力问题，虽然有些人尚不能接受，但全国已有90多家单位通过了国家建筑工程质量监督检验中心组织的考试，获得了建设部颁发的资质证书，允许在桩基工程中应用。尽管有些单位在掌握和应用这些新技术方面还不尽人意，但至少说明了这些技术所具有的优越性和强大的生命力。

此外，我国许多学者和研究人员近年来在桩的动测方面也进行了大量研究开发工作，有些单位还研制了新的仪器和设备，已经在桩基工程中得到应用的几种动测方法，现在也在进一步改进中。

尽管我国在动测桩的应用和研究开发方面取得了很大的成绩，并且在某些方面结合我国国情还有所创新，但也要看到我们在实践中还存在着许多问题，它们是：①有些方法实施效果不尽人意，需要改进；②某些测试仪器质量不高，不能满足测试要求；③有的测试单位因经济利益驱动，接受了某种动测方法本应限制使用的测试任务；④测试人员缺乏应有的经验或素质不高，造成测试结果不佳或误判。总之，我们应清醒地看到，桩的动测新技术还将不断地发展，各种动测方法必须以传统的静载试验作为依托，而不是相互排斥。

二、桩基的类型

目前，我国采用的桩基主要有沉管灌注桩、钻孔灌注桩、钻扩灌注桩、冲孔灌注桩、挖孔灌注桩、爆扩灌注桩、钢筋混凝土预制桩、钢桩、旋喷桩、振动碎石桩、振动挤密砂桩等类型。

桩基按受力分类可分为摩擦桩、端承桩、扩底墩型桩。摩擦桩以桩周土的摩擦力为主，桩尖支承力为辅。端承桩的桩底坐落在坚硬的基岩上，它以桩底基岩的反向支承力为主，以桩周摩擦力为辅。扩底墩型桩要求扩大桩底部的接触面积提高支承力。

三、桩基无损检测方法

以应力波理论为基础的检测桩基质量的瞬态动测法和稳态振动法使用得最广泛。

1.瞬态动测法（锤击法）

嵌入土中的桩基，相当于一个在阻尼介质中上端自由与下端弹性连接的弹性杆，如图2-4-3。在桩基顶端应用锤击的办法施加一脉冲激振力f（t），桩将产生纵向振动而产生应力波。波沿桩身传播至桩底部分能量反射回桩顶。若激振力足够大，桩和桩周围一定范围内的土将作为一个体系产生自由振动。通过仪器接收这些波，可对桩基质量作出判断，并推算出单桩承载力。

图2-4-3 一维弹性杆模型

（1）反射波法

a.基本原理及波形特征

反射波法的现场测试工作如图2-4-4所示。利用小手锤在桩头施加一冲击力f（t）被激发应力波在桩身内传播，当遇到波阻抗界面时，将产生反射波，如图2-4-5所示。

其反射系数为

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式中：A₁、A₂为桩身截面积；ρ₁、ρ₂为介质密度；v₁、v₂为波速；R表示反射波与入射波的振幅比。这里是以广义的波阻抗Aρv替代波阻抗ρv，它取决于波阻抗的差异和截面积的变化，反射波旅行时与平均速度及波阻抗界面的深度l有关。然后利用拾震器接收初始信号，桩身缺陷和桩底产生的反射波信号，通过仪器进行处理和分析，结合地质资料对桩的完整性和混凝土的质量作出评价。

b.桩基完整性的分析与判别

完整桩 完整桩一般指桩身混凝土胶结良好，均匀连续，抗压强度达到设计要求的桩，它只存在一个桩底波阻抗界面，由图2-4-6可以看出，A₁ρ₁v₁＞A₂ρ₂v₂，所以R＜0，根据入射波和反射波速度量的相位关系为同向，体现在U（t）曲线上信号为同向叠加，如图2-4-7所示其波形特征为一衰减振动曲线，衰减快，桩底反射波明显，分辨率高。由图分析可得一次反射波旅行时为t，桩长为l，则平均速度为

图2-4-4 小扰动应变力波反射法示意图

图2-4-5 应变波的反射与透射

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t可以从时程曲线上读得，若知v_c或l中任一个，便可求解。若二者均未知时，常利用统计的方法或其他实验的方法假定v_c或根据施工记录来假定l，以求得近似解。

缺陷桩 当桩间存在缺陷，如断裂、夹层、空洞、缩颈或扩颈时，缺陷部位的应力波传播速度v、密度ρ或截面积A与桩身完好部位都有所不同，即存在波阻抗差异。当应力波遇到波阻抗差异界面时，将会产生反射。若根据这一反射时间计算整桩的波速，则其结果将大于完整桩时的波速。如图2-4-8 示，桩身在l₁处断开，Z₂相当于充气或充泥的波阻抗，反射系数，R＜0，曲线中主要反映了l₁处多次反射波，而桩底反射不清。图2-4-9 表示在l₁处桩产生扩颈，应力波在l₁处反射系数R＞0，入射波和反射波为反向叠加，从时程曲线不难确定扩颈和桩底位置。

图2-4-6 桩身完好

图2-4-7 完好桩实测波形

图2-4-8

图2-4-9

根据桩弹性波速度评价桩的质量 众所周知，桩基的波速与桩身混凝土的密实程度有关。致密的桩身，其波的传播速度则大，松散的桩身，其波速则小。

对动测桩身质量分类评价，是根据不同工程和不同类型的桩基检测和静荷载资料对比，可从两个方向分类评价——桩身完整性和混凝土质量：①桩身完整性包括完好桩、微缩扩颈、严重缩颈、大面积离析、断桩等可以根据动测波型特征判断；②混凝土质量则可以根据动测桩的波速进行评价。对灌注桩采用下表2-4-1所列波速进行分类判别。

表2-4-1

（2）桩基承载力推算原理

摩擦桩承载力的计算原理

摩擦桩指桩置于松软地层。当用重锤竖向敲击桩周土或桩头而被激起振动后，将在垂向作自由振动，并通过桩侧摩擦力及桩尖作用力带动桩周部分土体参予振动，形成复杂的桩—土振动体系，其装置见图2-4-10所示。桩及桩侧参振的土体，可视作单质点振动体系，根据质量—弹簧—阻尼模式振动理论，可推导出桩基的刚度计算式。再根据刚度与承载力之间的直接相关关系，可计算出桩基的承载力。

图2-4-10 频率法检测装置示意图

图2-4-11 桩—土体系示意图

计算单桩抗压刚度 在桩—土体系振动的曲线上求出振动周期 T_z，计算出自振频率f_z，如图2-4-11所示。根据单自由度的质量—弹簧体系，其质量和刚度同频率关系：ω，单桩抗压刚度为

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式中：λ是动力修正系数，可取λ=2.365；g是重力加速度为9.81（m/s²）。

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式中：（梨形土体扩散半径）；A———桩的横截面积（m²）；L₀———桩的全长（m）；L———桩的入土深度（m）；r₁———桩的砼容重（kN/m³）；r₂及φ———分别为桩的下段范围内，土的容重（kN/m³）及内摩擦角。

计算单桩临界荷载 临界荷载指与按静荷载试验测定的P—S曲线上与拐点对应的荷载。根据动静对比关系，可得临界荷载：

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式中μ为静载与动测之间的比例系数。它是选取不同地质条件下各种类型的桩基，进行动静对比试验，通过数理统计分析求得的回归系数。

计算单桩允许承载力（P_a）对粗长桩，特别是当桩尖以下土质远较桩侧土强时，则

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对中小桩，特别是当桩尖以下土质较桩侧土弱时，则

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式中k为安全系数，一般取2.0。

2.稳态振动法（机械阻抗法）

（1）方法原理

将桩视为一维弹性体，当其受纵向稳态振动时，给定不同的边界条件，既可求得桩的动力反映，该反映包含了材料的有关信息。研究桩的动力反映曲线可判定桩的质量和桩基的承载力。

（2）测试系统

桩的稳态激振测试系统如图2-4-13所示。超低频信号发生器输出频率5Hz～1500Hz的自动扫描正弦信号给功率放大器，由它推动桩顶中心的电磁激振器向桩施加幅值不变的动态激振力（即：激振力在激振频率变化时，保持恒定，使桩产生稳态振动）。在桩顶和激振器之间有力传感器，它可知激振力的大小，桩顶拾振器接收桩的振动信号，经测振放大器与IBMPC/XT机相连，可进行计算并打印出成果图件。

图2-4-12 桩基的导纳反应曲线

（3）测量信息的利用及判别桩质量的依据如果使用一定能量在桩顶进行激振，其激振力为F（ω），则桩身内产生应力波，并沿桩身向下传播，在任何一个密度不均匀的界面上则有一部分能量反射回到桩顶，这时在桩顶用拾震器可直接测量到桩基系统的速度反应U（ω），则速度导纳为：

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它决定于桩基系统的质量，阻尼系数和桩基的抗压刚度。以频率f为横坐标，以速度导纳绝对值为纵坐标的导纳反应曲线，如图2 4 12 所示。桩—土体系不同，导纳反应曲线也有差别，速度导纳曲线是判别桩基质量的重要依据。

a.桩身砼的波速v_c

由波动理论可知：

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式中：Δf是导纳曲线上两谐振峰之间的频率差；L为桩长。

应用时根据已知桩长L和测得的Δf计算v_c，正常砼的波速v_c=3300～4500m/s，若v_c小于此范围，说明砼的质量较差。另外，也可利用Δf和正常v_c值反算桩长L_m，质量好的桩L=L_m，若L_m＜L则反映了在深度处有质量问题。

图2-4-13 稳态激振测试系统

b.特征导纳

所谓特征导纳是指导纳频谱曲线上振幅的几何平均值，还可以求出特征导纳，利用实测的特征导纳与理论计算的特征导纳作比较，可判别桩基的质量。如果实测值接近理论计算值说明桩基的质量及完整性较好。

理论计算的特征导纳公式为

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式中：ρ_c是桩基质量密度；A_c为桩的截面积。

实测特征导纳表示为

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式中：ρ_max和Q_min是速度导纳的最大值与最小值，由图2-4-13中读出。

若N_m≈N为正常桩，若N_m＞N，说明ρ_c或v_c变小（存在局部混凝土松散）或A_c变小（局部有缩颈）。若N_m随频率增高而变小，表示桩径上大下小，也为缩颈桩。若N_m＜N，一般为扩颈桩。

c.动抗压刚度

当桩在低频（低于桩的固有频率）激振时，位移较小，桩的振动可视为刚体运动或平动，此时导纳曲线接近于直线，其斜率的倒数为桩的动抗压刚度，即

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式中|U/F|和f_m为导纳曲线的低频直线段上任一点M的导纳值和频率。

动抗压刚度的意义及用处可归纳为：K_D反映桩周土对桩柱的弹簧支承刚度，K_D值的大小与桩的承载力有一定联系；K_D值与静刚度K_S建立统计关系，可以评价单桩承载力，并可估计在工作荷载下桩的弹性位移。

在实际工作中，通常不易获得理想的曲线，在测得的谐振峰中常掺杂一些假峰，为区别真假峰，尚须测定随频率变化的速度导纳相位变化曲线，即导纳谱相频曲线。相频曲线上的零相位点所对应的导纳谱幅频曲线上的波峰，即为有效的谐振峰。

（4）不同类型模型桩的导纳谱曲线特征

a.完整桩

幅频曲线的低频段与理论导纳谱曲线相近似，利用相频曲线的零相位点可准确地找出谐振峰，谐振幅间隔均匀、整齐，平均频差为1450Hz，按公式v_c=2×L×Δf，算得波速4350m/s，属完整正常波速。如图2-4-14所示。

b.全断桩

图2-4-14 完整模型桩导纳谱曲线

图2-4-15是全断裂模型的导纳谱曲线，特点是反映全断面的谐振峰明显，在相频曲线上有对应的零相位点，这是因为应力波在桩身遇到全断面时，绝大部分能量被反射到桩顶，桩底反射效应不明显。根据所得频差可计算断裂位置。测得Δf=207.5Hz，算得桩身断裂深度I=8.6～9.6m，也与实际断裂位置9.0m吻合。

图2-4-15 断裂模型桩导纳谱曲线

（5）桩基完整性分析与判别

1）通过相频曲线上的零相位点，在幅频曲线上确定谐振峰之间的频差Δf。对于完整桩，幅频曲线上的各峰分布大致均匀、整齐，用Δf计算的桩身内应力波传播的速度v′_c接近于正常混凝土的波速v_c。如果计算的桩身波速v′_c小于正常值的下限，表明桩身混凝土质量较差。如果v′_c大于正常值的上限，说明桩身中有明显的异常存在，如果桩身出现断裂，缩颈或扩颈，应力波在这些异常处的反射效应，使测得频差增大。如果谐振峰很多，且有类似调制波的波形，即所谓大峰之间夹小峰时，通常，小峰之间的频差反映桩底效应，由式v′_c=2L×Δf计算的值接近正常值，大峰之间的频差则反映桩身异常处的反射效应。

2）异常的位置。按公式L=×Δf计算，此时v_c可选用已判明为完整桩的计算值，或取多根完整桩的平均值，取属于异常效应的频差。

总之，判别桩基质量的好坏要综合利用导纳谱的特征，桩基内波的传播速度，谐振峰之间的频差，桩基的动抗压刚度和特征导纳值等因素进行分析，有可能对桩的砼质量、断桩、缩颈或扩颈位置及大小作出判断，可以计算桩的承载力。

3.超声波检测法

（1）原理与适用条件

混凝土亦名砼，国内外有关砼声学特征的研究成果为工程界利用超声波检测灌注桩的质量展示了良好的前景。首先是利用砼的声参数在桩中的分布，推断异常的位置和几何形态等。另外，在一定的条件下，还可以建立砼的纵波速度v_P与其单轴抗压强度P_z之间的关系曲线。但是，砼的不同龄期、不同水灰比、钢筋配比、骨料的品种、粒径等因素都能对声速产生不同程度的影响。有时，砼的强度一样，由于骨料的品种不同、用量不同、粒径不同造成纵波速度也不同。特别是不同工区之间原料和工艺上的差异，很难给出统一的v_P—P_z关系曲线。比较稳妥的办法是与静载荷压桩试验结合起来进行，通过对少数桩基的声波探测和力学试验，求得v_P—P_z关系曲线，以此来作为该工区声波法测砼的依据。这里主要介绍利用实测桩中声参数的分布来解析异常位置和几何形态的方法。

（2）设备与检测方法

设备包括发射探头、接收探头和声波测量仪。对探头的要求是：发射功率较大，接收灵敏度较高，指向角合适，有较宽的频带，谐振频率为20～50kHz。其中，发射探头的机械品质因数要高，以便获得较高的发射效率和较高的信噪比；接收探头的机械品质因素则希望低一些，这样在换能过程中不致引起波形严重畸变，并且有较宽的接收频带。使用便携式计算机可直接进行记录、计算和判断异常，检测方法如下。

1）在灌注混凝土之前，随钢筋笼下二至四根镀锌铁导管（砼桩直径小于800mm时，下二根；大于800mm时，下三根或四根）。分别固定在钢筋骨架上，位置如图2-4-16所示，上图为俯视图。要求桩体内的两根铁导管必须平行，距离误差小于5%。导管的底部封死，接头处内壁保持光滑，上部用木塞封住，防止导管内掉入杂物。

2）检测时，通常是使用岩石声波参数测定仪，按单发双收的工作方式测砼桩的声参数，即在一根导管内下一个发射探头，在另一根导管内下一对接收探头，管中注满水作耦合介质。整个检测的方框图如图2-4-17所示。全面粗测是将待测桩先按较稀的点距H，例如50～80cm，整体测一遍。主要使用参数为声速和首波振幅，检测过程中应注意等振幅读声波走时t，等增益读首波振幅。在异常附近细测时，点距可减小到10～15cm。

（3）数据处理与解释方法

a.异常的判断标准

制定异常的判断标准是声波检测法的重要一环，通常有两种做法。一是根据实测资料（包括砼小样的资料）制定判断异常的标准；二是根据概率统计原理制定判断异常的标准。后一种做法比较科学，但在工程实践中发现，如不剔除或少剔除可疑数据都会漏掉异常点。刘渝等人提出的一种做法是在处理数据时，先统计数据的频率分布，然后参考已有的声波资料，剔除不合理的数据，人为地使参加统计的数据为正态分布，并依据概率统计的原理制定划分异常界限的临界值，低于此值的数据即为“异常”，可判断该处内部有缺陷。

图2-4-16 砼桩检测示意图

图2-4-17 砼桩检测方框图

为防止两根预埋管之间的距离变化引起假异常，引入距离判据，其表达式为

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图2-4-18为判断异常的电算程序框图。框图中的N为测点数，P为某点声速出现的概率，若N·P＜1，则说明这个测点的声速（通常为低速）在正常情况下不应出现，其声波传播路径上可能有缺陷。参数K_a由单点声速v_pi、所有测点声速平均值以及速度均方差σ等参数求出，也可由概率P查正态分布概率表求出。

b.缺陷的详查方法

在检测现场，用计算机处理数据，划分出异常带（或点）之后，可在包括异常带的一定深度内加密点距细测，使用方法主要有交会法和视速度——代数重构法。

交会法是将置于测量导管中的发射和接收换能器以较小的点距，如10～20cm，按“水平同步”方式及“斜同步”方式依次对异常带测量。处理资料时，将每条射线的声速平均值（射线行程除以首波到时）或者波振幅比标注在声波射线图上，如图2-4-19所示，用来评价缺陷的性质和存在的大致范围。

由该图可以看出，在标高为-5.2m附近，有一低速异常，因为穿过这一区间的三条射线速度（3.67，3.4，3.83）均较低，该处纵波速度v_P，应取三条射线速度的算术平均值3.6（km／s）。这种作图交会法简单直观，但却有一定的局限性，因为这些射线在桩内并不都是近似直线传播的，有时也会由于绕射、折射干扰而造成较大的解释误差。

关于视速度———代数重构法，其实就是层析成像技术中的透射层析方法，最早源于医学中的 X射线层析成像技术。这里给出两个图示计算结果。图2-4-20 的①是为使用代数重构法而将声波透视空间离散化，图中分成十八个网格，虚线表示声波射线的路径；②测定对象是一根直径为400 mm，长5 m且在3.2 m深度上充填有炉灰渣的砼桩，图中所示为对2.8 m至3.8 m一段用视速度———代数重构法细测的解释成果。由图中的等值线很容易看出炉灰渣的含量及分布情况；③是另一砼桩的视速度———代数重构法细测的解释结果。在-2.4 m处有一水平层状异常，应推断为断柱（已知是炉灰渣）。

图2-4-18 电算程序框图

图2-4-19 声波射线图

图2-4-20 透射层析方法示意图

c.基桩质量的总体评价

评价混凝土灌注桩质量和力学性质的参数有：纵波平均速度v-_P、动弹性模量E_d、准抗压强度P_m以及声速v_pi的离散系数和出现频率等。表2-4-2 为刘渝等根据工程实践，参考技术文献及规范要求，提出的混凝土质量等级的声参量指标，可供参考。

使用岩石声波参数测定仪器在现场只能取得纵波速度、首波幅值和声波信号波形。

计算动弹性模量还需要横波速度和密度等参数，这两个参数可通过对砼小样的测试取得。准抗压强度P_m可以用下述两种方法来求取，一是根据纵波速度在v_P-P_z曲线上找对应的P_z值作为P_m；二是通过公式（2.4.15）计算：

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式中：K为调整系统，根据基桩有无缺陷，缺陷的性质及大小、数据的观测质量等因素确定；v_Pr为砼小样的纵波速度；P_r为砼小样的单轴抗压强度。

利用声波检测法的粗测、细测和砼小样的测试参数，参考表2-4-3的标准，可对混凝土基桩质量作出总体评价。

表2-4-2 混凝土质量等级的声参量指标

表2-4-3

❸ 钢卷直径检测的方案

第一步：将传感器安装在测试装置上，对钢卷直径检测，将LDM4X安装在钢卷上端，检查并调整输送带的松紧程度；最后开启支架上输送机电机的电源开关。
第二步：待输送机运行平稳后，打开工控机。
第三步：进入软件参数界面，填写被测物的距离值，并在参数输入栏填写标准距离值、检验的序号。
第四步：点击测试分析，点击“连接仪器”,然后点击“开始测量”,系统进入测试状态。

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❹ 如何进行动态测试

动态测试方法是指通过运行被测程序，检查运行结果与预期结果的差异，并分析运行效率、正确性和健壮性等性能。这种方法由三部分组成：构造测试用例、执行程序、分析程序的输出结果。
根据动态测试在软件开发过程中所处的阶段和作用，动态测试可分为如下几个步骤：

单元测试
单元测试是对软件中的基本组成单位进行测试，其目的是检验软件基本组成单位的正确性。在公司的质量控制体系中，单元测试由产品组在软件提交测试部前完成。单元测试是白盒测试。
白盒测试又称结构测试、透明盒测试、逻辑驱动测试或基于代码的测试。白盒测试是一种测试用例设计方法，盒子指的是被测试的软件，白盒指的是盒子是可视的，你清楚盒子内部的东西以及里面是如何运作的。"白盒"法全面了解程序内部逻辑结构、对所有逻辑路径进行测试。"白盒"法是穷举路径测试。在使用这一方案时，测试者必须检查程序的内部结构，从检查程序的逻辑着手，得出测试数据。

集成测试
集成测试是在软件系统集成过程中所进行的测试，其主要目的是检查软件单位之间的接口是否正确。在实际工作中，我们把集成测试分为若干次的组装测试和确认测试。
组装测试，是单元测试的延伸，除对软件基本组成单位的测试外，还需增加对相互联系模块之间接口的测试。如三维算量软件中，构件布置和构件工程量计算是软件不同的组成单位，但构件工程量计算的数据直接来源于构件布置，两者单独进行单元测试，可能都很正常，但构件布置的数据是否能够正常传递给工程量计算，则必须通过组装测试的检验。集成测试是白盒测试。
确认测试，是对组装测试结果的检验，主要目的是尽可能的排除单元测试、组装测试中发现的错误。

系统测试
系统测试是对已经集成好的软件系统进行彻底的测试，以验证软件系统的正确性和性能等满足其规约所指定的要求。系统测试应该按照测试计划进行，其输入、输出和其它动态运行行为应该与软件规约进行对比，同时测试软件的强壮性和易用性。如果软件规约（即软件的设计说明书、软件需求说明书等文档）不完备，系统测试更多的是依赖测试人员的工作经验和判断，这样的测试是不充分的。系统测试是黑盒测试。

验收测试
这是软件在投入使用之前的最后测试。是购买者对软件的试用过程。在公司实际工作中，通常是采用请客户试用或发布Beta版软件来实现。验收测试是黑盒测试。
黑盒测试也称功能测试，它是通过测试来检测每个功能是否都能正常使用。在测试中，把程序看作一个不能打开的黑盒子，在完全不考虑程序内部结构和内部特性的情况下，在程序接口进行测试，它只检查程序功能是否按照需求规格说明书的规定正常使用，程序是否能适当地接收输入数据而产生正确的输出信息。黑盒测试着眼于程序外部结构，不考虑内部逻辑结构，主要针对软件界面和软件功能进行测试。
黑盒测试是以用户的角度，从输入数据与输出数据的对应关系出发进行测试的。很明显，如果外部特性本身设计有问题或规格说明的规定有误，用黑盒测试方法是发现不了的。

回归测试
即软件维护阶段，其目的是对验收测试结果进行验证和修改。在实际应用中，对客诉的处理就是回归测试的一种体现。

❺ 动态光散射法测量纳米粒子的水合直径及其分布

** 引 言**

动态光散射（Dynamic light scattering， DLS）是测量亚微米级颗粒粒度的一种常规方法。此项技术具有可快速测量得到粒子的平均水合直径及其分布。本标准测试方法将概述样品准备、实验操作、结果分析。纳米粒子的水合直径与扩散系数直接相关，但其他参数也会影响粒径大小的测量。因此，这里我们提供了准确测量水合直径的方法以及对数据分析的讨论。

** 动态光散射法测量纳米粒子的水合直径及其分布**

** Measuring the hydrodynamic diameter and its distribution of**

** nanoparticles**** using dynamic light scattering**

1.原理

动态光散射的原理是基于颗粒对光的散射。当光照射比波长小的粒子时，光会向周围所有方向散射。由于激光是单色且相位相干的，以激光作为光源可观测到时间相关的散射强度的涨落。这种散射强度的涨落主要是由于粒子在溶液中做布朗运动所引起的相对位置随时间的变化。大粒子运动速度慢，散射光强度涨落缓慢，小粒子则相反 [1] 。

粒子的动态信息来自实验过程中强度涨落的自相关函数，其形式为

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其中，g 2 （q,τ）是特定波矢q下的自相关函数；τ是衰减时间，I为收集到的散射光强度。很短的时间内，强度涨落的自相关值很高，这是由于粒子还来不及在环境中移动；当衰减时间较长时，自相关值成指数衰减，当时间间隔足够长时，前后两次的强度涨落则互不相关。如果体系中的粒子是单分散的，则自相关函数随衰减时间成单指数衰减。由方程可知一级自相关函数与二级自相关函数的关系为：

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式中，β是与激光的几何形状和准直有关的因子。

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式中，Γ是衰减率。平均扩散系数D τ 可由单角度或多角度的波矢从以下公式中得到：

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其中，λ是入射激光的波长；n 0 为样品的折射率；θ是检测器与样品池的对应角度。

通过上面的分析，可得到粒子的扩散系数D τ ，根据Stokes-Einstein方程即可得到粒子的水合直径：

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式中，D为扩散系数，k B 为玻尔兹曼常数；T为绝对温度；η 0 是体系的粘度；d为流体力学直径，即水合直径。

值得注意的是，上面是以球型粒子为模型的，若散射物体是任意盘绕的聚合物，则计算出来的水合直径为表观值。此外，水合直径包含了所测粒子表面结合的溶剂层或与粒子一起运动的其他分子，故略大于扫描电镜所测结果。

然而，大多数情况下，样品是多分散的。那么自相关函数是所有粒子衰减的总和：

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由于G（Γ）与粒子的相关散射是成比例的，所以它包含了粒子粒径分布的信息。

2 仪器

本实验中所用的激光粒度仪为英国马尔文仪器有限公司（Malvern Instruments Ltd）生产的Zetasizer Nano ZS，仪器主要由He-Ne激光器、样品池、光电探测器和计算机系统等部分组成 [2] 。除了测量粒子的粒径，还可测量样品的ζ电势。其粒径测量范围为0.6nm-6µm，适用于粉末状颗粒、液液和液固系统中的液滴或颗粒的测量。其测量角度θ为173°；样品池温度可在2-90℃范围内调整；所采用的激光波长为633nm。

3 试剂

待测样品，所选择的溶剂（通常是水溶液）、超纯水、0.2µm孔径滤膜、镜头纸

4 样品制备

4.1 在处理纳米材料样品时应做相应的防护措施。例如戴手套等。

4.2 将样品池清洗干净并干燥。若用清洗剂清洗，注意将清洗剂去除干净，以防影响纳米材料的性质。将洗净的样品池密封或盖上盖子保存。

4.3 溶解纳米粒子所用的溶剂应事先用小于或等于0.2µm的滤膜过滤，并检测其对样品信号的影响。作为基本的规则，溶剂应当被过滤直至对分析物基本无影响。

4.4 样品典型的浓度范围在0.001-1mg/mL或者颗粒密度在10 9 -10 12 个/mL之间。可将浓度适当调整，使其适合样品的散射光强度符合仪器检测要求。

4.5 采用标准的石英池作为样品池。使用前用滤过的溶剂淋洗样品池三次以上。

4.6 将样品溶液用合适孔径的滤膜过滤至样品池。滤膜大小是根据待测纳米粒子的最大直径以及在滤膜上的吸附情况决定的。实验过程应当保证待测纳米粒子不被除去或修饰。

4.7 样品溶液的液面高度应该在1.5cm以上。测量时，注意不要用手触碰样品窗。如果需要用镜头纸拭擦样品窗。盖上样品池，以防灰尘进入或溶剂挥发。

注:参考文献[3]

5 测量步骤

5.1 打开仪器，预热30min，使激光稳定。

5.2 检查样品池，确保样品窗未吸附气泡。如果有气泡，再插入仪器前，轻敲样品池，释放气泡。不要摇晃样品池，这可能将气泡引入。确保样品正确插入样品池。

5.3 设置测量温度。一般实验在25.0℃下进行，测量前，将温度调至25.0℃，保温2min。

5.4 每个样品测量3次，以保证实验的可重复性。测量时间应根据仪器的情况以及样品的粒径大小和散射特征来决定。

5.5 如果样品的水合直径随样品的浓度变化（如胶束等），可以选择3到5个不同的样品浓度进行动态光散射测试。

5.6 纳米尺寸的粒子对激光的散射强度与分子质量或d6成正比（d指粒子的直径）。所以大粒子的散射光的强度大于小粒子。最好在分析前排除灰尘的影响，尤其是当粒子粒径尺寸很小或折射率很小时。试管、样品瓶和试剂瓶应尽可能保持盖着的状态，以减少污染。溶剂应当过滤到0.2µm以下。最好隔段时间检测一下溶剂的背景散射，确保其在仪器允许的范围之内，并记录下来以便以后对照。

5.7 减少样品池在环境中未盖上盖子的时间以减少污染的可能性。在检测之前，避免样品池与任何其他容器界面的不必要接触。定期检查样品池表面是否刮伤或有沉积物，否则会对测量造成影响。使用高质量的擦镜纸拭擦样品池表面，并且用无磨损无颗粒的拭子清理样品池内表面。不建议使用超声波超声波清理光学测量中的石英池或玻璃池。可能会导致样品池表面的完整程度降低或引起粘合的地方裂开。可适当的使用相应的清洗液。当测量结束后，立即将样品倒出且用过滤的溶剂或去离子水冲洗样品池。绝不允许样品在样品池中干燥。

6 数据分析

第一种常见的方法是Cumulant method。其形式如下：

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其中，Γ是平均衰减率；μ 2 /Γ 2 是二级多分散指数，只有在高度多分散的体系里，三级多分散指数才会被涉及。由波矢和可获得扩散系数是平均衰减率；是二级多分散指数，只有在高度多分散的体系里，三级多分散指数才会被涉及。由波矢q和Γ可获得扩散系数D z ：

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必须指出的是，Cumulant method适用于较小的τ值和很窄范围内的G(T)。由于用含有多个未知参数的方程对图像进行拟合，会使得到的这些参数误差变大，故在此方法中，为使结果更准确，基本不涉及三级及以上的多分散指数。

另一种方法是CONTIN algorithm。此方法是对自相关函数进行逆拉普拉斯变换。这种方法使用于杂分散、多分散等不能用Cumulant method进行分析的复杂体系。由于形式复杂，故在此不作详细赘述。

无论仪器软件使用的是哪种模型来拟合相关数据，最终都使用Stokes-Einstein方程来计算水合直径的大小，所以要输入正确的温度和粘度。温度通常自动由软件处理，控制好温度对样品的准确测量非常重要。另一方面，粘度是由使用者自己输入的。故使用者应输入正确的所使用溶液在测量温度下的粘度。通常地，要想达到最大准确度，粘度误差应在1%以内。对于含有大量盐的溶液，粘度也与盐的浓度有关。例如，对于磷酸缓冲盐（PBS）体系，若使用测量温度下水的粘度，会引起2%的粘度误差。

相似地，输入正确的折射率也是十分重要的，这个值将用于计算扩散系数。折射率误差应在0.5%以内，或精确到小数点后两位。折射率与盐浓度也有一定的关系，但是很小，例如PBS和水的差别只有不到0.2%。相似地，在通常的测量温度范围内，折射率变化很小，例如从20到37℃，折射率只变化了0.2%。折射率与波长有关，但对于水来说，在通常DLS使用的波长范围（典型的488-750nm）内，折射了率基本不受波长影响，通常是可接受的。20℃的纯水是1.332，这个值可用于20-37℃下大多数稀的盐溶液。粒相的折射率只有在将粒径分布结果从强度转换成体积时才会用到，它不影响扩散系数的计算和平均粒径大小。

分析数据时需要注意：对于测量的自相关数据，Cumulants method是公认的。这种方法得出了平均的粒径大小的强度-比重（通常称为Z-average）和分布的宽度。后者是尺寸多散的相对方差。Cumulants method本身没有得出尺寸分布；它只提供了平均值和分布方差。根据单分子模型高斯方程，这些值可以算出假设的尺寸分布。

7 参考文献

[1] "Measuring the Size of Nanoparticles in Aqueous Media Using Batch-Mode DLS", Assay Cascade Protocols, Frederick National Lab, Nanotechnology Characterization Laboratory, ncl.cancer.gov

[2] "Zeta sizer Nano Series User Manual", Malvern Instruments Ltd. 2003, 2004.

[3] GB/T 29022-2012, 粒度分析 动态光散射法。
原文： 动态光散射法测量纳米粒子的水合直径及其分布----国家纳米科学中心 (cas.cn)

❻ 大直径测径仪如何实现800mm钢管直径检测

测头间距可调式测径仪可广泛应用于工业场合棒材、管材的外径测量，可以实现生产时的连续在线动态测量和静态测量。

❼ 钢丝绳怎么进行在线测径

钢丝绳测量直径，需要使用专用宽口游标卡尺，因为钢丝绳是螺旋状排列结构，使用激光在线测量直径还不能做到非常准确，只能使用专用游标卡尺测量直径，如下图。

❽ 钻机动态测试的操作方法

转动时"有两个概念，1. 是手动转动，测试的摆幅一般指静态摆幅/RunOut，2. 是模拟生产状态，直接驱动主轴按生产常用的转速例如25KRPM、60KRPM、98KRPM、120KRPM、150KRPM、200KRPM等几个转速下去测量主轴摆幅。

由于不同的"转动状态"测量工具也不一样，1. 测静态摆幅时，一般使用“万向夹具底座+千分表”；2. 测动态摆幅时，一般用动态RunOUT测试仪1.6~2.6万元/个。

现在一般钻机设备供应商不敢强调 动态摆幅，新钻机一定会测静态摆幅；一般钻嘴物料供应商强调动态摆幅，要求 测试钻嘴物料前，验证动态摆幅。

根据我在机械加工领域的知识，静态摆幅是在动态摆幅前的必要测试，动态摆幅才是真正反应使用问题的数据。

一般静态摆幅新钻机可达到2~10um，动态摆幅新机可<10um，真正损耗一般在15um以内方可保高精度生产，30um以内可满足低精度生产。原因如下：

25.4um=1mil =1/1000inch，D3.175mm的标准棒测试是30um的偏差时，在动态转动状态上，小的0.3钻嘴还没有钻下去，可能就给离心力甩偏不止30um的偏差了，甚至刃长偏长的小钻嘴钻下去瞬间就会被摔断。更不用说钻完的偏差。

目前只有一个问题“测试结果是全摆幅，还是半摆幅”，一般的认知是全摆幅，那么当测试摆幅的值等于30um是，是指钻孔板最上面的空位测试精度的可能值会是+/-15um。

另：在欧美的钻机上，执行更完美的概念（所有主轴自带 动态摆幅测试仪）

1、钻机需定期使用不同直径的标准棒 (含首次的测试标签)在直径对应的转速测试 动态摆幅，如果对应的直径标准棒测试值大于对应钻嘴的使用要求 摆幅。则代表该主轴已不能满足该直径的生产。需要保养维修。

2、如果主轴已经过标准棒的测试合格，使用钻嘴前（所有主轴都开了 动态摆幅测试），测试的某支钻嘴超标，则该支钻嘴将会被机器当作不良品退出。

网上找的

❾ 井控装备推荐动态检测方法有哪些种类

井控装备推荐动态检测方法有：
1、流量计
2、流体密度计
3、持水率计
4、温度计
5、压力计
6、井下终身监测器，以上六类可以检测井控装备推荐动态的方法。