变形分析的方法

‘壹’ 变形观测的理论与方法

变形观测：
对建筑物及其地基由于荷重和地质条件变化等外界因素引起的各种变形（空间位移）的测定工作。其目的在于了解建筑物的稳定性，监视它的安全情况，研究变形规律，检验设计理论及其所采用的计算方法和经验数据，是工程测量学的重要内容之一。

振动观测
对于高层建筑物和机械设备往返摆动情况的观测工作。高层建筑物在风力、日照和温度的影响下，某些机械设备在动荷重的状态下,都会发生摆动。传统的变形观测方法无法满足这方面观测的要求。利用光电系统可以将观测点坐标自动记录在纸带上，从而求得建筑物的振动频率和振幅大小。自动倾斜仪（例如电子水准器）能将精密水准气泡的微小倾斜转换成电信号输出，可用于观测转动角的往返变动。利用电子水准器同时测定不同高度的转动角，通过换算可以求得建筑物顶点的振动。

沉降观测
测定建筑物或其基础的高程随时间变化的工作。建筑物在施工和运营期间，对埋设在基础和建筑物上的观测点，定期用精密水准测量的方法测定它们的高程，比较观测点不同周期的高程即可求得其沉降值。有时也可用地面立体摄影测量的方法及液体静力水准测量的方法测定沉降值。在液体静力水准测量中，可采用探针探测液面高程，也可采用将液面高程的变化用传感器输出等方法实现自动化观测。

位移观测
测定建筑物上某些点的平面位置随时间变化的工作。建筑物位移可能是任意方向的，也可能发生在某一特定方向。任意方向位移的测定常用前方交会法，或地面立体摄影测量的方法测定(见地面摄影测量)；对某些不宜用交会法观测的建筑物，也可采用导线测量方法。位移值均由比较不同观测周期所得的观测点坐标求得。特定方向位移的测定常用基准线法，即以垂直于位移方向的固定不变的铅垂面为观测基准面，定期测定建筑物相对于它的偏离值，以计算位移值。此外，还可采用视准线法。

‘贰’ 不连续变形分析方法有哪些

我有这方面的从业朋友 请参考
刚性楼板假定

其含义是假定楼板平面内刚度无限大，平面外刚度为零。这是一个特有概念能使结构计算概念明了，计算简便；使结构在每层板内只有3个公共自由度，即两个平移自由度dx、dy和一个绕竖轴扭转自由度θz，在板内的每个节点的独立自由度也只有3个；使电算的效率大大提高，程序的运用范围越来越广泛。刚性楼板假定认定平面外刚度为零，忽略了楼面梁的有效翼缘对平面外刚度的贡献，使结构总刚度偏小，周期加长，吸引的地震作用小，不安全。为此，规范规定用梁刚度增大系数来间接的考虑楼板平面外的刚度。于是高规第5．2．2规定在内力和位移计算时，对现浇楼面和装配式整体楼面的梁刚度采用1.3－2.0增大系数来考虑翼缘的增大作用。
通过上述处理，目前设计中的绝大多数工程的楼面都能符合刚性楼板的假定，以此进行的计算分析可用于工程设计。

弹性楼板假定
对于复杂楼板，如不规则楼面，狭长、环形楼面，大开洞楼面及多塔、板柱结构、厚板转换层结构等，其楼板面内的变形会使楼层中各抗侧构件位移和内力发生较大的变化，特别是抗侧刚度较小构件的位移和内力会加大，若仍用刚性楼板假定来计算分析，其计算结果会不真实，且无法保证其结果的可靠性，必须采用弹性楼板的计算方法。
弹性楼板假定充分考虑了楼板平面内刚度的削弱和不均匀性，采用符合楼板平面内和平面外的实际刚度进行计算分析，其结果更真实的符合结构的计算模型。在SATWE中弹性楼板有弹性板6，弹性楼板3及弹性膜假定楼板等三种。
(1)弹性楼板6，采用壳单元计算楼板面内和面外的刚度，是针对板柱结构和板柱剪力墙结构的。其计算结果会使梁的配筋偏少而不安全，所以不适用于梁板结构楼面。
(2)弹性板3，采用楼板平面内无限刚，平面外刚度按实计算的方法，用厚板弯曲单元进行计算，适用于厚板转换层结构的转换厚板分析计算。
(3)弹性膜，上述两种假定对框架、剪力墙、框－剪、框－筒等结构及空旷的厂房、体育场馆等的复杂形状楼板的计算都不适合，特别是梁配筋的安全性不可靠，从而提出了“弹性膜”假定，它采用平面应力膜单元来真实地计算楼板的平面内刚度，而不是无限刚。为简化计算，同时忽略楼板平面外的刚度，即面外刚度为零。有点近似刚性楼板假定但又不同于刚性假定，要理解它的真实概念。
应注意：
A弹性楼板假定是用总刚分析法来进行结构整体计算的，所以计算软件必须具有总刚的计算功能。仅有侧刚计算功能的软件是只适用于刚性楼板假定的软件，它不能识别弹性楼板。
B用总刚法、弹性楼板进行结构整体计算时，应再用刚性楼板假定补充计算位移比、周期比和层刚比，因为这些参数规范要求是在刚性楼板假定下进行的计算值。 2．4 规范规定
高规5．1．5规定进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内为无限刚，相应地设计时应采取必要措施，保证楼板平面内的整体刚度。当楼板会产生明显的面内变形时，计算时就应考虑楼板的面内变形或对采用楼板面内无限刚性假定计算方法的计算结果，再进行适当调整。
所以：计算位移比、层刚比、周期比时选用刚性楼板假定[是]，计算内力、配筋及其他内容时选用刚性楼板假定[否]。
高规4.3.6及抗震规范3.4.3规定对不规则、开大洞、楼板局部不连续等情况，在设计中应考虑楼板削弱产生的不利影响，应采用符合楼板平面内实际变化的计算模型。

‘叁’ 分析变形记的突转手法

摘要 您好~我是儒雅的何季坤，您的问题我已经收到。正在为您紧急整理答案，请不要着急哦！打字较慢，约2分钟内回答你，请稍候哦！

‘肆’ 产品变形的原因分析

产品变形的原因分析，主要是有内因和外因相互导致作用形成的。

‘伍’ 变形监测稳定性分析的方法有哪些

明挖基坑主体结构监测内容主要包括：围护墙顶沉降 、围护墙顶水平位移、地表沉降、 混凝土支撑轴力、 钢支撑轴力、 围护结构水平位移、坑外土体侧向位移、坑外地下水位、立柱竖向位移、冠梁及围护结构内力、孔隙水压力、侧向土压力、坑内地下水位、立柱内力、坑底隆起等项目。 暗挖车站、区间隧道的监测内容主要包括：地质编录、拱顶沉降、洞内净空收敛、锚杆内力、钢格栅内力、爆破振动、地下水位等。 工程周边环境监测内容主要包括：周边建筑物沉降、周边建筑物倾斜、周边地表沉降、周边建筑物裂缝、周边管线水平及竖向变形等。

‘陆’ PEST分析法的分析变形

有时，亦会用到PEST分析的扩展变形形式，如SLEPT分析、STEEPLE分析， STEEPLE是以下因素英文单词的缩写，社会/人口（Social/demographic）、技术（Technological）、经济（Economic）、环境/自然（Environmental/Natural）、政治（Political）、法律（Legal）、道德（Ethical）。
此外，地理因素（Geographical Factor）有时也可能会有显着影响。
更多扩展
PESTLE/ PESTEL分析 - Political, Economic, Sociological, Technological, Legal, Environmental
PESTLIED分析 - Political, Economic, Social, Technological, Legal, International, Environmental, Demographic
STEEPLE分析 - Social/Demographic, Technological, Economic, Environmental, Political, Legal, Ethical
SLEPT分析- Social, Legal, Economic, Political, Technological

‘柒’ 请问给定边界条件，计算受力后脚肌肉的变形，应该用什么分析方法

你是学数学的还是学力学的，你导师的建议我认为是这样的：
1）你可以使用有限元分析软件进行求解；
2）你可以使用材料力学及弹性力学中的相关知识，将问题进行等效或者简化，然后求解。

‘捌’ 非连续变形方法

非连续变形分析方法（DDA）是由美籍华人石根华^{［8］［9］}提出的一种新的数值模拟方法。该方法平行于有限元法，充分考虑了岩体的复杂性，将结构面所切割而成的块体作为分析单元，将动力学与静力学统一起来，用最小势能原理把块体单元之间的接触问题和块体单元本身的变形问题统一到矩阵中求解，具有完备的运动学理论、严格的平衡假定、正确的能量消耗。自1986年DDA方法问世以来，受到了国内外岩土工程界学者的广泛关注，其有效性已被国外学者证明^［8］。

目前用于分析岩体非连续性的方法较多^［10］，其中非连续变形分析方法（DDA）可以说是最有发展前景的方法。一般文献均将非连续变形分析方法归结为离散元法，但就其本质上来说更像有限元法，准确地说DDA方法是介于有限元法与离散元法之间的一种数值模拟方法（图1.4）。DDA方法求解的是有限元法类型的网格单元，未知数也为位移，具有与有限元法形函数类似的位移转换矩阵；二者总体平衡方程都可以由最小势能原理推导出，而且具有相同的格式，作者认为DDA方法具有以下3个显着的特征。

图1.4 FEM、DEM与DDA的关系

（1）单元形状的任意性：由于DDA方法是用单元的刚体位移、转动及变形作为未知数，而不是用节点位移，因此其能处理任意形状的单元网格，这一点是有限元法无可比拟的。

（2）单元之间的接触关系：DDA方法中一个重要问题就是单元接触关系的判断，这也是DDA方法的难点。一般来说，单元的接触具有两种类型，每一种类型都具有张开、滑动与锁定三种形式。接触判断具有距离接触准则和角度接触准则。单元之间的接触必须满足无拉力与无嵌入。库仑摩擦定律是能量消耗的主要原因。

（3）惯性力：惯性力是用来防止（刚体）块体的自由移动的。计算中引入了时间因素，即考虑变形有一时间过程。对动力问题及静力问题，荷载、位移均与时间有关，即位移具有速度和加速度。

‘玖’ 构造变形分析

图7-7表示了根据深地震反射剖面结果(图7-2)的构造变形分析,其中准噶尔南缘断裂在深地震反射剖面范围以外。 天山北缘构造特征是显示的平行山体的多排背斜,清水河背斜和玛纳斯背斜分别是其中的第一和第二排背斜构造。 两排构造之间,在图7-2中4～6s和8s左右呈现出较连续的反射事件,它们解释为相应深度上的两条滑脱带。 在滑脱带上,由于带内的剪切活动而形成韧性剪切。 这两条滑脱带分别在6s和8s左右的深度上汇集到清水河断裂,推测向南最终汇集到准噶尔南缘断裂。 根据地壳深部的反射图像,结合活动构造研究的结果,推测天山北缘深浅部活动构造关系是:由于印度板块向北推挤,在准噶尔南缘断裂大约30km深度上滑脱构造开始活动并向北发展,第一个断坡(清水河逆冲断层)的发育和第一排背斜构造带形成,其后向北第二排断坡与相应玛纳斯背斜构造带的形成。反射剖面显示在石河子以北的潜伏构造,是否与正在发育的第三排构造相联系,有待进一步研究。

图7-7 天山北缘构造变形分析图,图中横坐标0～80km段与反射剖面相对应

天山北缘山前坳陷内的深地震反射剖面和石油地震剖面,清楚显示了该地区近东西向展布的3排背斜构造。 其中第二、三排构造属山前褶皱带构造,其核部为新生代地层。 这些构造具有深浅层构造形态不一致的特征,浅层陡,深层缓。 由南往北,构造高度逐渐下降,隆起幅度逐渐减小,最后变为平缓的潜伏背斜。 深反射剖面证实了前人对这组逆冲断裂可能受到更深处仍在活动的滑脱带的控制的推测。 在地壳的中部存在一条向南缓倾的滑脱带,它控制逆断裂-褶皱带的形成和发展。 在深地震反射剖面上,玛纳斯背斜由位于8～10km深度的滑脱面向南与清水河逆冲断裂相连接,莫霍界面在其下方45km左右的深度上,界面向南倾,在剖面南端深度达50km。 天山北缘的地壳结构图像表现出较显着的地壳缩短和增厚的构造特征(如逆冲断裂、“薄皮构造”和“鳄鱼结构”等)。