基础原理及计算方法

❶ 成本计算基本原理的具体内容有哪些

成本核算的主要内容：
1.材料成本、人工成本、制造费用；
2.其中材料成本的计算尤为重要，一般分为主要材料和辅助材料。人工成本和制造费用能确定产品成本归属的直接计入产品，不能明确划分成本归属的，根据实际生产工艺确定分配标准。
一般流程：
1、根据生产方式确定成本核算的方法，常用的方法为：品种法、分批法、分步法。实际运用中，这三种可以相互结合。如果公司具备完善的信息管理制度，如ERP等数据管理软件，而且运行良好（虽然绝大部分公司的ERP徒具形式，或仅仅勉强达到数据统计功能，但也对成本核算的细节起到一定帮助）。
2、基本资料收集：
2.1《BOM表》，即生产工艺流程标准及材料用量标准。这是实际生产成本分配标准的重要参考资料之一；
2.2车间材料领、用、存明细表，这个不用说了，主要材料的统计，重要性不问可知。关键是要根据确定的成本核算方法设定统计表的项目格式。或按订单统计，或按产品品种统计，或根据生产步骤统计，或三者结合。
2.3仓库材料进、出、存明细表，这个是为了检验车间领、用存明细表的正确性，也是十分重要的；仓库成品进、销、存明细表，这个是成本报表的重要采用数据《生产成本表》、《销售成本表》。
2.4员工工资明细表，人工成本原始资料。关键是要分部门统计，如果有计件工资更好。
2.5制造费用明细表，按部分统计，这个要在原始单据在最初入帐时都要按部门记帐。这个是分步法成本核算的基础之一。
3、成本报表与成本分析：
3.1成本报表主表是《产品生产成本表》和《产品销售成本表》，这个做起来不复杂，关键是之前的资料统计要细致，才能计算的相对精确。
3.2成本分析的一般分析方式主要是盈亏分析和保本点分析。
3.3深入的分析是品质成本分析和重点成本分析，这才是成本控制的基础。
通过以上的说明，对成本会计有一定研究的人，应该明白我所讲的全面性问题和重要性问题了。希望更多对成本有研究人来阐述自己的观点！

❷ 基本原理与方法

根据研究对象的不同,氧同位素温度计可分为外部计温法、内部计温法和单矿物计温法三种(张理刚,1985;郑永飞等,2000)。

(1)氧同位素外部计温法

氧同位素外部计温法是根据矿物—水之间氧同位素平衡交换反应原理,利用前人已经通过大量实验测定和理论计算获得的分馏方程式及其相应的标定曲线来计算矿物的形成温度(张理刚,1985)。事实上,矿物的氧同位素组成相对容易获得,但要获得矿物沉淀时水介质的氧同位素组成则十分困难,因为这些水介质会在随后的地质过程中或多或少地发生改变,甚至消耗殆尽。在实际计算中,人们往往只测定固体矿物相的氧同位素组成,而对另一种相(常为液相)多采用某一假定值,然后根据分馏方程式计算矿物的形成温度。

(2)氧同位素内部计温法

氧同位素内部计温法是根据密切共生的含氧矿物对之间氧同位素平衡交换反应原理,利用前人已经通过大量实验测定和理论计算获得的分馏方程式及其相应的标定曲线来计算矿物的形成温度(张理刚,1985)。相对氧同位素外部计温法而言,由于氧同位素内部计温法无须考虑沉淀流体的氧同位素组成,共生的含氧矿物对的氧同位素组成更为容易获得,因而氧同位素内部计温法应用的领域更广,尤其是在结晶岩(岩浆岩、变质岩)、矿石等领域。

(3)氧同位素单矿物计温法

Hamza et al.(1980)发现同一矿物内部不同结构位置(不同键)上氧的同位素存在分馏现象,因而可以根据这一平衡分馏现象,利用前人已经通过大量实验测定和理论计算获得的分馏方程式及其相应的标定曲线来计算矿物的形成温度。不过,相对前面两种氧同位素计温法而言,氧同位素单矿物计温法显得更为复杂,精确获取不同键的氧同位素组成在实验方法和分析技术上仍然存在不少问题,因而这种方法的研究与应用一直处于探索阶段。

❸ 增量法的原理及计算

增量法作为同位素地质温度计的一种计算方法，最初源于Garlick(1966)和Taylor(1968)对一系列共生的硅酸盐矿物氧同位素富集顺序与氧键类型的观察。Sakai&Honma(1969)和卢武长(1982)曾根据氧键类型的组合和各种氧键的比例及其氧键相对应的矿物的氧同位素分馏方程，用同位素质量平衡关系，计算部分硅酸盐矿物的氧同位素分馏方程;Smyth(1989)以矿物中不同氧位置的静电特点讨论了矿物氧同位素分馏与键强的关系;Schutze(1980)和Richter&Hoernes(1988)对键强、离子质量与同位素替代的关系作了更定量化的讨论，并对一些硅酸盐矿物进行了计算。Schutze(1980)将矿物结晶化学原理与统计热力学方法原理相结合，根据矿物中各化学键的强度与相应阳离子约化质量的乘积确定各种矿物的¹⁸O富集程度，进而得到不同矿物相对于某一参考矿物的氧同位素指标(I－¹⁸O)，建立了计算硅酸盐矿物之间氧同位素分馏系数的增量方法。尽管所计算的结果与已知的实验数据和天然观察相比尚处于半定量状态，但增量方法注意到了固体矿物化学成分和晶体结构特征与氧同位素分馏性质之间的关系。Zheng(1991，1993)主要从3个方面修正和改进了增量方法:①在矿物β系数的计算中，增加了随温度变化的低温校正因子一项;②把耦合系数引入到不同阳离子－氧键的归一化¹⁸O增量计算中;③增加了一项随矿物I－¹⁸O变化的矿物/水相互作用因子到矿物－水体系α系数的计算中，使之成为计算固体矿物氧同位素分馏系数的一种方法。但是，是否所有含氧矿物都遵循这一普遍规律尚有待于进一步检验，它能否应用到其他元素(例如氢、碳、硫和氮)的同位素还有待于探索。

1.增量法计算的基本原理

一个矿物的¹⁸O富集程度可以通过其氧同位素指标I－¹⁸O值的大小来定量表征。石英被用作参考矿物，定义其I－¹⁸O值为1.0000。矿物的I－¹⁸O值是通过对其晶体结构内不同阳离子－氧键的归一化¹⁸O增量(I_ct－O)求和而得到的，这里石英的Si－O键被用作参考键。阳离子－氧键的¹⁸O增量(I_ct－O)大小决定于其键强度(C_ct－O)和阳离子质量对氧同位素的替代效应(W_ct－O)，即

同位素地球化学

式中:C_ct－O为阳离子氧键的键强度;W_ct－O是阳离子的约化质量。它们的定义分别为

同位素地球化学

式中:V为阳离子氧化态;N_ct为阳离子配位数;r_ct和r_O分别为阳离子和氧在相应配位状态下的离子半径;m_ct是阳离子的原子量;m₁₆和m₁₈分别为¹⁶O和¹⁸O的原子量。

2.增量法理论计算

(1)I_ct－O的计算

根据各种氧化物的V(阳离子氧化态)、r_ct和r_O(阳离子和氧在相应配位状态下的离子半径)、N_ct(阳离子配位数)，由方程(1－127)计算得C_ct－O(阳离子氧键的键强度);由各种氧化物的m_ct(阳离子的原子量)、m₁₆和m₁₈(¹⁶O和¹⁸O的原子量)，代入方程(1－128)，可以分别求出相应的W_ct－O(阳离子约化质量);再由方程(1－126)分别求出各种氧化物的阳离子－氧键的¹⁸O增量(I_ct－O)值。

(2)I'_ct－O的计算

增量法的计算(Zheng，1991)是从氧化物的阳离子－氧键的¹⁸O增量(I_ct－O)相对于参考氧化物的Si－O键(石英)的¹⁸O增量(I_Si－O)值的计算开始的，即:I'_ct－O=(I_ct－O/I_Si－O)。

在硅酸盐矿物研究中，考虑到复杂阳离子、阴离子组合的影响(Zheng，1993)，还要对氧化物的阳离子－氧键的¹⁸O增量(I_ct－O)相对于参考氧化物的Si－O键(石英)的¹⁸O增量(I_Si－O)的值(I'_ct－O)加以修正为I'_ct－O=(I_ct－O/I_Si－O)^q，q=V^k，V为阳离子氧化态，k分别为－1，0，+1。对复杂阴离子中的强键阳离子(如长石中的Al³⁺、Si⁴⁺)计算时，选用k=－1;对复杂阳离子中的弱键阳离子(如长石中的Na⁺、Ca²⁺)计算时，选用k=+1;对其他复杂阳离子(如石榴子石中Fe²⁺和Mg²⁺)计算时，选用k=0。

在归一化¹⁸O增量计算中，除对在复杂阴离子中的四面体配位的阳离子k=－1外，不同结构的硅酸盐k的取值有如下的规律:

1)长石类和副长石类:对复杂阳离子的估算k=+1;

2)辉石类和橄榄石类:对在M₂位置中复杂阳离子的估算k=0，对在M₁位置中复杂阳离子和金红石组的估算k=－1;

3)石榴子石类:对6次配位三价复杂阳离子的估算k=－1，对8次配位二价复杂阳离子的估算k=0;

4)Al₂SiO₅同质多相变体:对所有阳离子的估算k=－1;

5)锆石、硅锌矿、硅灰石、绿柱石和堇青石:对所有复杂阳离子的估算k=0。

详情请参阅Zheng(1993)的文章。

增量计算的各种参数及计算结果列入表1－8。

表1－8 对氧化物归一化的¹⁸O增量参数及计算结果

说明:Fe³⁺或Fe²⁺的平均离子半径在高旋转和低旋转状态均纳入了计算。 (Zheng，1991)

(3)矿物I－¹⁸O增量值的计算

矿物相对于参考矿物的氧同位素指标(I－¹⁸O_min)的计算，必须把晶格中阳离子的准确配置和有关这些矿物中不同类型键振动频率的同位素效应一样纳入到计算中，各种矿物的I－¹⁸O指标可由下列方程计算:

同位素地球化学

式中:V为阳离子氧化态;n_ct和n₀分别为每个分子式单元的阳离子和氧的数目;m₁₆和m₁₈分别为¹⁶O和¹⁸O同位素的质量数;下标ref和min分别代表参考矿物和待测矿物;ct－O为阳离子－氧键;I'_ct－O为前已提及的氧化物相对于参考物被归一化的I－¹⁸O增量值。

这样，就可以分别计算得到各种矿物的氧同位素指标(I－¹⁸O_min)值。

(4)矿物氧同位素β分馏因子的低温校正

根据温度与热力学平衡分馏系数的关系(β分馏因子是对量子统计力学中的简约配分函数的反映)和增量法原理，矿物与参考矿物的氧同位素β分馏因子之间的关系，由下列方程表示:

同位素地球化学

式中:β_min为矿物的氧同位素分馏因子;β_ref为参考矿物的氧同位素分馏因子;D为低温校正因子。

在矿物10³lnβ的计算中，对200℃和300℃以下的低温矿物计算β分馏因子常常偏高，故Zheng(1991)增加了D项加以修正。

同位素地球化学

式中:R为气体常数(8.3144J·K^－1·mol^－1);T为绝对温度(K);ΔE由Arrhenius表达式中的能量项计算得出。此式更接近实际。ΔE通过试验确定，选用1000J·mol^－1值。

在获得各种矿物I－¹⁸O的增量值的基础上，只要参考矿物－石英的10³lnβ值确定后，利用方程可以分别求出各种矿物的10³lnβ值。

(5)参考矿物———石英氧同位素的β分馏因子计算

在矿物的氧同位素β分馏因子的计算中，参考矿物(现在选择的是石英)的氧同位素β分馏因子的确定十分关键。

为了获得金属氧化物氧同位素分馏的一级近似，源自Kieffer(1982)计算、后经Clayton等(1989)修正过的简约配分函数比回归获得的石英10³lnβ值，与Kawabe(1979)修正的简约配分函数比计算所得以及他们在石英、钠长石、钙长石和方解石中的氧同位素分馏实验结果非常一致。证明计算的10³lnβ_石英值可以接受。此外，由Hattori和Halas(1982)计算的水的简约配分函数比给出了10³lnβ_水值，他们的结果作为对10³lnβ_水值最有效的估计被接受。因为液态水在临界点(373℃)以下的简约配分函数比是由气态水的简约配分函数比(Richet等，1977)和水(液体)－蒸气的实验分馏系数(Botiinga，1977)计算出来的。十分明显，估算的石英和水的10³lnβ值两者结合会产生一个最有效的有关石英－水体系温度覆盖范围为0～1200℃的氧同位素分馏理论校正。

10³lnα值可表示为

同位素地球化学

经归一化的10³lnβ_石英和10³lnβ_水的值分别为

同位素地球化学

石英和水的10³lnβ值的不确定性大约在±1%左右，温度范围在0～1200℃(Friedman和O'Neil，1977)。

根据分馏系数与分馏因子关系:

同位素地球化学

分别将10³lnβ_石英和10³lnβ_水的值，代入方程(1－133)，得到

表1－9 增量方法理论计算的矿物－水和石英－矿物体系的氧同位素分馏系数(0～1200℃)

(据郑永飞等，1991，1993)

同位素地球化学

同理，由方程(1－130)获得的金属氧化物的10³lnβ值，分别通过方程(1－135)计算石英－氧化物和氧化物－水的10³lnα值(Richter等，1977;Friedman和O'Neil，1977)。

Zheng(1993)在无水硅酸盐的研究中，使用过一个稍有不同的回归程序获得无限温度中分馏曲线的最小截距。他的研究不像先前对矿物/水体系的分馏系数计算方程那样，而是依据同位素分配迁移的贡献增加了一个对于矿物－水作用的β－分馏因子的修正项。

同位素地球化学

修正的结果，矿物－水体系计算的分馏系数系统地大于对具有I－¹⁸O>0.5矿物的未校正计算分馏系数值。引入矿物－水作用项的目的是使硅酸盐－水体系理论计算和实验测量之间的偏差趋向和谐和获得最有效的一致性。金属氧化物的I－¹⁸O指标接近于0.5(0.40～0.69)，引入此项基本上没有改变金属矿物和水之间的分馏计算(Zheng，1991，1993)。

(6)矿物对分馏方程的计算

可以利用石英－矿物对的理论分馏方程，由Δ¹⁸O的加和性质，求得

同位素地球化学

需要注意的是，不要采用矿物－水体系分馏方程来计算矿物－矿物体系的分馏方程，因为在由矿物和水的热力学同位素系数(10³lnβ)计算矿物－水的氧同位素分馏系数时，引入了一个矿物－水作用的修正项。因此，用矿物－水体系分馏方程来计算矿物－矿物体系的分馏方程时，结果会与石英－矿物体系分馏方程存在一些差别(Zheng，1993)。

金属氧化物和氢氧化物族矿物以及对磷酸盐和碳酸盐矿物的计算，与上述计算方法大致相同，不过选择的参考矿物不一样。对金属氧化物和硅酸盐、氢氧化物族矿物的计算，选用石英作参考矿物;对磷酸盐和碳酸盐矿物的计算，选方解石作为参考矿物。碳酸盐矿物中存在着两种键型:C－O键和M－O键。方解石中的C－O键作为其他碳酸盐矿物C－O键的参考键;方解石中的Ca－O键作为其他碳酸盐矿物M－O键的参考键。碳酸盐矿物所计算的I－¹⁸O指标及其氧同位素分馏方程的计算结果分别列于表1－10和表1－11。对于C－O键和M－O键，均假定耦合系数k为－1来处理权重q。对于碳酸盐矿物，其低温同位素配分能ΔE也假定具有相同的值1kJ/mol，与Zhen对氧化物、钨酸盐、硅酸盐和磷酸盐矿物的假定一样。根据碳酸盐中阳离子－氧键的性质和已知的实验和经验校准数据，可对这些有关假定的有效性给予制约(郑永飞等，1997，1998)。

矿物－水、石英－矿物的同位素分馏方程计算结果见表1－9。

表1－10 理论计算的氢氧化物矿物的氧同位素分馏方程

(据郑永飞等，1998)

表1－11 碳酸盐矿物I－¹⁸O指标及其对应的氧同位素分馏方程

(据郑永飞等，1997)

❹ 储量计算方法的基本原理

在矿产勘查工作中，利用各种方法、各种技术手段获得大量有关矿床的数据，这些数据是计算储量的原始材料。计算储量通常的步骤如下：

（一）工业指标及其确定方法

1.工业指标

工业指标是圈定矿体时的标准。主要有下列个项：

（1）可采厚度（最低可采厚度）。可采厚度是指当矿石质量符合工业要求时，在一定的技术水平和经济条件下可以被开采利用的单层矿体的最小厚度。矿体厚度小于此项指标者，目前就不易开采，因经济上不合算。

（2）工业品位（最低工业品位、最低平均品位）。工业品位是工业上可利用的矿段或矿体的最低平均品位。只有矿段或矿体的平均品位达到工业品位时，才能计算工业储量。最低工业品位的实质是在充分满足国家需要充分利用资源并使矿石在开采和加工方面的技术经济指标尽可能合理的前提下，寻找矿石重金属含量的最低标准。所以确定工业品位应考虑的因素是：国家需要和该矿种的稀缺程度；资源利用程度；经济因素，如产品成本及其与市场价格的关系；技术条件，如矿石开采和加工的难易程度等。

工业品位和可采厚度对于不同矿种和地区各不相同，就是同一矿床，在技术发展的不同时期也有变化。

（3）边界品位。边界品位是划分矿与非矿界限的最低品位，即圈定矿体的最低品位。矿体的单个样品的品位不能低于边界品位。

（4）最低米百分比（米百分率、米百分值）。对于品位高、厚度小的矿体，其厚度虽然小于最小可采厚度，但因其品位高，开采仍然合算，故在其厚度与品位之乘积达到最低米百分比时，仍可计算工业储量。计算公式为：K=M×C。（K为最低米百分比，m%；M为矿体可采厚度，m；C为矿石工业品位，%）。

（5）夹石剔除厚度（最大夹石厚度）。夹石剔除厚度实质矿体中必须剔除的非工业部分，即驾驶的最大允许厚度。它主要决定于矿体的产状、贫化率及开采条件等。小于此指标的夹石可混入矿体一并计算储量。夹石剔除厚度定得过小，可以提高矿石品位，但导致矿体形状复杂化，定得过大，会使矿体形状简化，但品位降低。

（6）有害杂质的平均允许含量。有害杂质的平均允许含量是指矿段或矿体内对产品质量和加工生产过程有不良影响的成分的最大允许平均含量，是衡量矿石质量和利用性能的重要指标。对于一些直接用来冶炼或加工利用的富矿及一些非金属矿（如耐火材料、熔剂原料等）更是一项重要的要求。

（7）伴生有益组分。伴生有益组分是指与主要组分相伴生的、在加工或开采过程中可以回收或对产品质量有益的组分。当前，综合利用已成为一个重要问题，伴生有益组分的价值越来越大。由于综合利用矿体内部或邻近的伴生元素，往往使不少矿床“一矿变多矿”、“死矿变活矿”。

2工业指标的确定方法

（1）类比法：把未确定工业指标的矿床与已确定工业指标的矿床进行对比。假如两个矿床在地质和采、选、冶等方面的条件相似，则认为它们的工业指标也可类比，就可采用类似矿床的已定指标。类比法可作为评价矿床的初步指标，常用于一些勘查程度要求较低的小型矿床。

（2）分析法：根据矿床特点，尤其是矿石品位及可选性特点，与类似矿床比较研究，提出机组不同的指标方案，主要是比较工业品位与边界品位，按这些指标选择矿床的某部分进行试算储量。将结果提交设计部门，选定其中一个方案作为正式指标，以供计算储量。

（3）价格法：确定工业品位是一个重矿产的金属或精矿的价格为准，是一个矿产从该种矿石中取得产品（金属或精矿）的成本不超过此价格而确定金属品位指标。此法的缺点是指考虑了经济因素，没有考虑国家需要和矿床特点等方面的因素。此法计算方便。

（二）储量计算的基本参数

1.计算矿体的面积

面积的测定通常是在所绘出的矿体的各种综合图件上进行的，丽日剖面图、水平投影图、垂直纵投影图、中段地质图等。所测出的面积都是几何平面面积。常用的面积测定法有求积仪法、方格纸法、几何计算法、曲线仪法等，随着计算机技术的应用，现在可在计算机上直接求的矿体面积。

2.计算矿体的平均厚度

现有的储量计算方法，多数都要求计算矿体的平均厚度。平均厚度的计算，传统的方法都是用算术平均法或加权平均法这两种计算方法。

（1）算术平均法：是以所有测点的厚度之和除以测点数目得出。

（2）加权平均法：是将各测点的厚度与该测点影响的范围相乘的积的总和，除以各厚度影响范围之和。

3.计算矿体的体积

计算矿体体积的办法主要有两种，一种是利用立体几何中各种体积公式计算，例如矿体的某一部分像一个截头的锥体，则用截锥体公式计算其体积；第二种是利用矿体的面积（或投影面积）×矿体的平均厚度（或投影面发现方向的平均厚度）而得出矿体的体积。

4.计算矿体矿石平均体重

一般采用算术平均法。由于矿石体重一般变化较小，因而体重样品的采取数量也较少。因此如果所计算的块断储量级别不是很高，一般用算术平均法计算平均体重，是能够保证要求的储量精度的。

5.计算矿体的矿石量

通常是用矿体的体积乘以矿石的平均体重而得。

6.计算矿体矿石的平均品位

矿体（矿石）的平均品位，是衡量矿石质量的重要指标，也是储量计算的重要参数。平均厚度的计算，通常也是用算术平均法和加权平均法这两种办法来计算的。通常是先计算单个工程内矿体的平均品位，然后再计算由单个工程组成的块断的平均品位，最后在此基础上计算矿体的平均品位。对于断面法计算储量来说，当计算单个工程平均品位后，还要计算由几个工程组成的剖面的平均品位，再计算二断面间块断的平均品位。

如果储量计算方法是按块断计算的，则平均品位也要按块断分别计算（包括不同的地段、不同的级别、不同的矿石类型和工业品级），同时也需要计算整个矿体的平均品位。

7.计算矿体内有用组分（元素）的储量

通常是用矿石的储量乘以矿石中的平均品位（有用组分的平均含量）而得。

❺ BET法计算比表面积 具体原理与计算方法

BET测试法是BET比表面积测试法的简称,该方法由于是依据着名的BET理论为基础而得名.BET是三位科学家（Brunauer、Emmett和Teller）的首字母缩写,三位科学家从经典统计理论推导出的多分子层吸附公式基础上,即着名的BET方程,成为了颗粒表面吸附科学的理论基础,并被广泛应用于颗粒表面吸附性能研究及相关检测仪器的数据处理中.
BET测试理论是根据希朗诺尔、埃米特和泰勒三人提出的多分子层吸附模型,并推导出单层吸附量Vm与多层吸附量V间的关系方程,即着名的BET方程.BET方程是建立在多层吸附的理论基础之上,与物质实际吸附过程更接近,因此测试结果更准确.通过实测3-5组被测样品在不同氮气分压下多层吸附量,以P/P0为X轴,P/V（P0-P）为Y轴,由BET方程做图进行线性拟合,得到直线的斜率和截距,从而求得Vm值计算出被测样品比表面积.理论和实践表明,当P/P0取点在0.05~0.35范围内时,BET方程与实际吸附过程相吻合,图形线性也很好,因此实际测试过程中选点在此范围内.
BET方程如下：
P/V(Pо-P)=[1/Vm×C ]﹢[﹙C-1/Vm×C﹚×﹙P/Pо﹚]
式中：P:氮气分压
P0:液氮温度下,氮气的饱和蒸汽压
V:样品表面氮气的实际吸附量
Vm:氮气单层饱和吸附量
C :与样品吸附能力相关的常数
BET实验操作程序与直接对比法相近似,不同的是BET法需标定样品实际吸附氮气量的体积大小,理论计算方法也不同.BET法测定比表面积适用范围广,目前国际上普遍采用,测试结果准确性和可信度高,特别适合科研单位使用.当被测样品吸附氮气能力较强时,可采用单点BET方法,测试速度与直接对比法相同,测试结果与多点BET法相比误差略大一点.
需要相关的测试也可直接和我联系.如果觉得满意给我红旗.

❻ 研究思路、基本原理与技术方法

1）基本思路：数据融合就是综合利用不同测量原理下的电法数据，使其能够综合反映地下浅部以及深部的电性分布结构。浅部（0～200m）基于高密度电法的数据，中部（200～600m）基于CSAMT数据，深部（600～1000m）基于MT数据。

2）基本原理：主要是利用高密度直流电阻率法的浅部数据，深度范围为（1/3～1/2）AB，基于均匀大地电性分布结构的视电阻率计算公式得来，测点的视电阻率也是一定深度范围内电性分布的综合反映，是一种综合的体积效应；CSAMT和MT方法分别基于电磁波的传播理论，即麦克斯韦方程得来的，其电阻率由法国人卡尼亚给出，电阻率随着频率的变化而变化，其深度是根据趋肤深度定义（电磁波振幅衰减至1/e时的传播深度，频率越高衰减越快，深度越小；频率越低，衰减越慢，深度越大），其频率相关的卡尼亚视电阻率转换为深度剖面时，深度与转换当中各层的电阻率有关，是其综合衰减反映的结果，也是一种体积效应。

3）理论依据：融合的依据是在忽略相同正演模型以及视电阻率理论计算原理的前提下，只是根据深度关系进行一种数据的综合，目的只是在实际应用中快速地利用相同剖面内不同电法的数据，为分析地下电性结构提供一种综合的典型分布参考。

4）技术方法：目前的方法是根据浅部的高密度数据和中浅部的CSAMT数据，以及深部的MT数据进行视深度的一种归一化，由于高密度电法和电磁法的深度定义有所不同，因此在进行相同深度内电阻率融合的过程中，要充分利用其原始结果图进行归一化的处理，具体是根据相同深度内的电阻率进行拟合，使得高密度数据、CSAMT和MT的数据能在相同深度范围内相吻合，其结果是进一步提高MT测量结果的分辨率。利用模型直接进行联合反演的融合技术正在研究中。

图5.12 融合剖面与不同方法剖面对比

❼ 计算结构力学位移的基本原理和计算方法是什么

最简单的方法是结构力学里的虚功原理应用即虚力原理，在要求位移处虚设一个单位力，由公式外虚功等于内虚功，得到位移。还有一种是材料力学里的求位移的方法。

小变形、弹性体假设，所以变量满足叠加原理，即为线性方程。以位移为自变量，加上本构关系（弹性范围），最后统一为一个线性方程组，用高斯消元法求解。

结构力学的基本方法：

计算结构力学的基本方法是：先把结构作离散化处理，然后在计算机上进行各种结构分析和结构优化设计。所谓离散化处理，就是用有限个待求数去近似地表达待求的连续函数。

为描述某一个结构，例如梁、框架、板、壳或它们的组合体上的每一点的应力或位移，需用定义该结构的连续函数。

计算机虽不能准确地计算出这些连续函数，却可以计算出它们在有限个点上的近似值。在计算结构力学中 ，应用最广的离散化方法是有限元法、有限差分方法和加权残数法。这些方法各有优点和局限性。