常用的天然氣需求預測方法

Ⅰ 油氣資源供應量變化趨勢預測

（一）預測模型選擇及可行性分析

用於預測研究的模型有很多，如指數平滑模型、回歸分析模型、灰色預測模型等。使用不同的預測模型需要滿足不同的條件，因此，對中國石油或天然氣的儲量、生產量、消費量和進口量值進行預測，首先要根據數據變化的基本規律選擇相關預測模型。

1.石油資源供應量預測模型選擇

根據BP公司2013年的能源統計報告，可以得到從1980年至2012年間中國石油儲量和生產量（表4-5）。

＝3.5219。

所以，可以使用預測模型公式（4—7）進行中國石油進口量預測。預測結果見表4-12。

表4-12 中國石油進口量預測值統計單位：10⁶t

預測結果顯示，在目前的生產量水平和消費需求增長趨勢下，中國石油進口量在2015年和2020年分別達到3.5×10⁸t和5.1×10⁸t左右。如果中國的能源消耗結構變化不大，新型能源開發利用速度不太快，那麼中國的石油進口依存度將會長期處於一個高的水平。

Ⅱ 城市燃氣供需平衡的方法有哪幾種

1．制定「目標買價」股票投資以「低價買進,高價賣出」為原則。但投資者經常會因股價低時還想更低,股價高時又怕太高,而錯過買入機會。為了避免這種情形,投資者應制定適合個人資金實力、風險承受能力、股價走勢以及投資周期等綜合因素的目標買價。有了目標價,才會避免投資的沖動性和盲目性,不論做短線還是長期,操作起來都會增加方向感。對於普通投資者來說,要制定合理的目標價,可參考以下步驟：第一步,預測公司的未來1～3年的每股收益。由於普通投資者目前無力對公司未來盈利進行全面合理預測,可使用券商或獨立機構的預測結果；需要注意的是,投資者應參考多家券商或獨立機構的預測結論,以使預測更全面更准確。第二步,選擇一種或多種適合你自己投資風格的估值方法,如常見的市盈率、市凈率等。這些估值方法被稱為相對估值方法,通過比較得出合理的估值水平。以市盈率為例,可通過該股票歷史市盈率區間,結合盈利預期來判斷未來1～3年的市盈率應該是多少倍。如預期未來12個月里公司將進入盈利周期上升階段,就可選用歷史上相同盈利周期時的市盈率倍數作為預測值；如果盈利前景不佳,就可採用歷史上同樣業績不佳時的市盈率倍數。動態的市盈率預測也可採用行業平均水平或同類可比公司的市盈率。有了未來的預測盈利,又有了合理的預期市盈率,把兩個數乘起來就得到目標價了。2分批買入在沒有較大把握或資金不夠充裕的情況下購買股票時最好不要一次買進,而是分兩三次買進。可以分散風險,獲得相應的投資報酬。具體的操作方法可分為兩種：買平均高法即在第一次買入後,待股價升到一定價位再買入第二批,等股價再上升一定幅度後買入第三批,這就是買平均高法。比如,在某隻股票股價為20元的時候第一批買進1000股,股價漲到22元時第二批買入800股,漲到25元時第三批買入600股,三次買入的股票平均成本為÷=2191元。當股價超過這個平均成本時,股民即可拋出獲利。買平均低法也叫向下攤平法,即股民在第一次買入股票後,待股價下降到一定價位再買入第二批,等股價再次下降一定幅度後買入第三批。買平均低法只有等股價回升並超過分批買入的平均成本後,股民才能獲利。3注重價格與成交量相對低的價位是買入股票的基礎,而成交量是真實反映股票供求關系的關鍵因素。如果股價在相對低位止跌企穩,成交量溫和放大時,後市向好的可能性較大。作為一名涉「市」不深的股民如果能利用成交量的變化並結合股價的波動發現購買時機,會使操作更有勝算。4遵循供求規律股市上的需求力量會引導股價。一般股價依從「需求先行,供給跟進」的原則上下波動。需求增加時,供給會隨之增加,但是供給增加的幅度緩慢於需求增加的幅度。例如,某隻股票看來會持續上漲,股民紛紛買進,此時供給還沒有跟上,導致供不應求,股價上漲。之後由於股價漲到一定程度,一些股民認為可以高價賣出,於是紛紛拋出,導致供給過大,股價銳降。股票的價格波動與其他普通商品類似,都會經過供需平衡→需求增長→需求高峰→供給過多→需求下降→供需平衡的過程。股民千萬不要在需求高峰（即成交量最多時）買進,因為此時最可能買到最高價的股票。因此,當股民在看到證券公司強力推薦或相關報刊不斷報導時貿然買進,往往會造成損失。5「天災」時買入所謂「天災」,是指上市公司遇到台風、地震、水災、火災等自然災害,導致公司的生產經營受到嚴重破壞,造成一定的經濟損失,使該公司股價急劇下降,甚至出現股價暴跌。在一般人心目中,往往把天災造成的損失無限擴大。其實損失往往並不像人們想像的那麼嚴重,況且一般的公司均可獲得保險公司的合理賠償,因此,損失也就有所減小。但是大多數人的恐慌拋售使股價大幅下跌,從而給精明的投資者提供了買入的機會。此時大量買入股票,等到天災過後,一切恢復正常,股價就會順理成章地回升,盈利勢在必然。因此,當發生「天災」時,股民應該謹慎觀察,認真研究,然後作出是否買入的決定。6投資性買入投資性買入是指當某隻股票具有投資價值後買進該股票。此時並非股價的最低點,也會存在風險,但即使被套牢,坐等分取的股息紅利也能和儲蓄或其他的債券投資收益相當。另外,投資價值區域內的股票,即使被套,時間一般也不會太長。7追漲追漲是一種順勢操作方法,通常是指投資者順勢而為,見漲搶進,以圖在更高的價位上賣出獲利。這種做法在大勢反轉向上及多頭市場時,大多能輕易獲得利潤；但在行情末期一旦搶到最高價而不能出手,就會出現虧損累累的局面,因而風險也就較大。追漲的方法主要有四種：（1）追漲強勢股追漲那些在漲幅榜、量比榜和委比榜上均排名居前的個股。這類個股已經開始啟動新一輪行情,是投資者短線操作的重點選擇對象。追漲強勢股要「重勢不重價」,很多投資者往往會受個股基本面分析影響,有時會認為這不是一個績優股而放棄買進強勢股。這種做法是錯誤的,因為買強勢股重要的是趨勢,這和買績優股重視業績好壞的特點不一樣。（2）追漲龍頭股主要是在以行業、地域和概念為基礎的各個領漲板塊中選擇最先啟動的領頭上漲股。（3）追漲漲停股漲停板是個股走勢異常強勁的一種市場表現,特別在個股成為黑馬時的行情加速階段,常常會出現漲停板走勢。追漲強勢股的漲停板,可以使投資者在短期內迅速實現資金的增值。（4）追漲成功突破股當個股股價突破前期價格高點,解套盤沒有使股價回落往往意味著股價已經打開上行空間,在阻力大幅度減少的情況下,比較容易出現強勁上升行情。因此,股價突破的位置完全可能是最佳追漲的位置。股民在追漲時要清醒地了解,追漲的高收益中同時暗藏著高風險,追漲對投資者的短線操作能力、對趨勢研判的准確度、對准備追漲個股的熟悉程度以及投資者看盤經驗和條件都有極高的要求。選擇追漲時要注意：①當市場整體趨勢處於調整格局中的反彈行情中,不宜追漲。②股價上行至前期高點的成交密集區時,需仔細觀察該股是否具有突破前期股價阻力位的成交量,再決定是否追漲。③當盤中熱點轉換頻率過快,熱點炒作持續性不強,缺乏有凝聚力、有號召力的龍頭板塊時,千萬不能追漲。④在追漲熱門板塊時,要注意選擇領漲股,不宜選擇跟風股票。⑤對於前期漲幅過大,當前成交量很大而股價卻不再上漲的個股不宜追漲,這時莊家出貨的幾率很大。⑥當市場趨勢發展方向不明朗,或投資者無法清晰認識未來趨勢的發展變化時,不要盲目追漲。8買跌策略買跌策略是指投資者購買股價正在下跌股票的投資方法。股價總是處於漲跌循環中,選擇那些股價跌入低位的成長股作為投資對象,風險小,收益大。這是買跌方法受到投資者青睞的重要原因。這種方法要對股票的內在素質進行深入研究,只有在認定該股具有上漲潛力後才能購買,而對業績、成長性、前景不樂觀的股票是不能輕易購買的。此外還需確定股市與個股的大趨勢沒有發生根本逆轉,否則將損失慘重。買跌時應掌握一定技巧。在股價處於上漲趨勢中,每一次下跌回調都是買入時機；在股價處於下跌趨勢中,一定要等股價有相當幅度的下跌（一般30%～50%）,並止跌企穩後再買入。9補倉（1）什麼是補倉補倉是指在所購買的股票跌破買入價之後再次購買該股票的行為。補倉的作用以更低的價格購買該股票,使單位成本價格下降,以期望在之後反彈時拋出,將補倉所買回來的股票賺取的利潤彌補高價位買入的損失。補倉的好處原先高價買入的股票,由於跌得太深,難於回到原來價位,通過補倉,股價無需上升到原來的高價位,就可實現平本離場。補倉的風險雖然補倉可以攤薄成本價,但股市難測,補倉之後可能繼續下跌,將擴大損失。補倉的前提①跌幅比較深,損失較大；②預期股票即將上升或反彈。例如：2007年2月1日,以40元買入「蘇寧電器」1000股。5月30日,該股已跌至20元。這時投資者預期該股將會上升或反彈,再買入1000股。兩筆買入的平均價為［+］÷=30元,如果該股反彈到30元或以上,通過這次補倉,就可以實現平本或盈利。如果沒有後期的補倉,股價必須反彈到40元才能回本。但如果股價在20元的價位上繼續下跌到10元,那麼,補倉將擴大損失（20－10）×1000=10000元。（2）補倉要考慮的問題在補倉前要考慮以下5個問題：①市場整體趨勢是處於牛市、熊市,還是牛熊轉換期間？如果是處於熊市末期的調整階段,堅決不能補倉,如果是處於牛市初期的調整階段,則可以積極補倉。②目前股市是否真正見底？大盤是否確實沒有下跌空間？如果大盤已經企穩,可以補倉,否則,就不能補倉。③手中的股票是否具有投資價值或投機價值？如果有,可以主動補倉,反之不宜補倉。④投資者手中持有股票的現價是否遠低於自己當初的買入價？如果與自己的買價相比,現在跌幅已深,可以補倉。如果目前套得不深,則應考慮止損或換股。⑤投資者需要補倉股票中的獲利盤有多少？通過分析籌碼分布,如果有較多獲利盤的個股不宜補倉,獲利盤較少的可以補倉。當投資者能夠正確回答上述5個問題後,就可以很清醒地認識到自己是否應該補倉。（3）補倉技巧牛市行情中,補倉操作中應該注意以下幾點：①弱勢股不補。那些大盤漲它不漲,大盤跌它跟著跌的弱勢股,不宜補倉。②補倉的時機。最適宜補倉的時機有兩個,一是熊牛轉折期,在股價極度低迷時補；二是在上漲趨勢中,補倉買進上漲趨勢明顯的股票。因此,投資者在補倉時必須重視個股的內在趨勢。③補倉未必買進自己持有的股票。補倉的關鍵是所補的股票要取得最大的盈利,大多數情況下,補倉是買進自己已經持有的股票,由於對該股的股性較為熟悉,獲利的概率自然會大些。但補倉時應跳出思維定勢,自己沒有持有的股票但有盈利前景的也可以補倉。④補倉的數量。補倉的數量要看投資者是以中長線操作還是以短線操作為主。如果是短線操作,那麼補倉買進股票的數量需要與原來持有的數量相等,且必須為同一股票,這樣才能方便賣出。如果是中長線操作,則沒有補倉數量和品種的限制。⑤補倉力求一次成功。盡量不要分段補倉、逐級補倉,因為投資者資金有限,無法經受多次攤平操作,並且補倉是對前一次錯誤買入行為的彌補,本身不應再成為第二次錯誤的交易。所謂逐級補倉是在為不謹慎的買入行為「買單」,多次補倉,越買越套必將使自己陷入無法自拔的境地。10順勢法（1）什麼是順勢法順勢法是指投資者的操作與大市節奏一致,當股市上漲時就順勢買進,當股市下跌時便順勢賣出,且操作持續時間的長短與股票漲或跌的時間長度大致吻合。股市上有句話：「不做死多頭,不做死空頭,要做老滑頭」,就是對順勢而為的生動描述。（2）順應不同時段的趨勢投資者要成功實施順勢法來進行投資,首先要能夠認識和判斷股市變動的三個趨勢：長期趨勢其時間可持續一年以上。一個長期趨勢包括上漲的多頭市場和下降的空頭市場。多頭市場的每一上升波浪的平均水平會高於前一上升波浪的平均水平,而空頭市場的每一個下跌波浪的平均水平會低於前一下跌波浪的平均水平。中期趨勢其時間一般會持續兩周至三個月,股價的反彈或回檔幅度至少應達到前一次上漲或下降幅度的三分之一。短期趨勢也可稱為日常波動,一般是指股價在兩周以內的變化。上述三種趨勢組合而成了股市上的股價波動過程。具體而言,一個長期趨勢,由若干個中期趨勢組成,而一個中期趨勢又由若干個短期趨勢組成,如此循環往復,變動不已。（3）實施順勢法注意事項①一般來說,中長期趨勢比較容易預測,趨勢越短,越難預測。因此,相對來說更應注意股價波動的長期和中期趨勢,而不應太多注意短期趨勢。②如果是進行長期投資,可在長期上升趨勢的底部和中部選擇買入,買入後在股價上漲到頂部時即可擇機拋出獲利。只要對長期趨勢正確預測,不論股價在達到高段前有多少中期性回落,都應堅定股價會反彈的信心,等待理想的賣出時機與價位。③如果是進行中期投資,則當於股價在中期波動的底部時考慮買進。因為股價中期波動的上漲距離一般較短,如果在股價上漲了一段時間後才買入,很可能會碰到股價反轉。④可利用股價長期下跌趨勢中的中期波動進行買賣操作,即在中期波動的底部買進,高位賣出,從而獲利。⑤如果是進行短期投資,因難以預測短期趨勢,就應該爭取在中期上升趨勢中進行短期的買賣操作。這樣,即使出現預測失誤,也還可以持有一段時間,等待股價的反彈回升,這樣就將短期投資中期化,從而減少損失甚而獲利。

Ⅲ ．城市燃氣負荷預測與計算

城市燃氣負荷預測與計算

《城市工程系統規劃》
教學大綱

課程編號：263221 開課單位：城建學院
課程類別：專業教育 適應專業：城市規劃、建築學等
總學時數：54 學 分：4分
選用教材：城市工程系統規劃
出版單位及時間：中國建築工業出版社 1999年（第一版）
一、教學目的、任務
城市工程系統是城市基礎設施的重要組成部分，通過本課程的學習，使學生能夠掌握各種管線在城市規劃的應用。了解各類工程管線在城市中的主要作用。
二、教學改革設想
作為一門專業基礎課，本課程除在課堂教學之外，想通過一些城市工程建設實例，組織學生實地參觀，增強學生的感性認識，進行實地講學。
三、成績考核方法
成績考核分為平時成績和期末考試兩種。其中平時成績佔20%，考試為閉卷形式佔80%。
四、講授大綱及課時分配
第一章 緒論 3學時
本章的教學目的與要求：通過學習後，要求學生能夠了解城市工程系統規劃的范疇及其任務與意義
本章的教學重點和難點：重點是工程系統的構成與功能
難點是城市工程系統規劃的范疇
第一節 城市工程系統規劃的范疇
1、 城市工程系統的構成與功能
2、 城市工程系統的相互關系
3、 城市工程系統規劃的范疇
第二節 城市工程系統規劃的任務與意義
一、城市工程系統規劃的任務
二、城市工程系統規劃的層面與期限
三、城市工程系統規劃的意義與作用
第二章 城市工程系統規劃的工作程序與內容深度 5學時
本章的教學目的與要求：通過學習後，要求學生能夠了解城市工程系統規劃的工作的基本程序以及不同規劃階段的內容深度要求
本章的教學重點和難點：重點是工作程序與內容深度要求
難點是如何做好城市工程系統規劃的基礎資料收集工作
第1節 城市工程系統規劃的工作程序
一、城市工程系統規劃的總工作程序
二、城市各工程系統規劃的工作程序
第2節 城市工程系統規劃的內容與深度
一、城市供電工程系統規劃的內容深度
二、城市燃氣工程系統規劃的內容深度
三、城市供熱工程系統規劃的內容深度
四、城市通信工程系統規劃的內容深度
五、城市給水工程系統規劃的內容深度
六、城市排水工程系統規劃的內容深度
七、城市防災工程系統規劃的內容深度
八、城市環境衛生工程系統規劃的內容深度
九、城市工程管線綜合規劃的內容深度
第3節 城市工程系統規劃基礎資料
一、自然環境資料
二、城市基本情況
三、城市規劃資料
四、各專業工程資料
第三章 城市供電工程系統規劃 6學時
本章的教學目的與要求：通過本章的學習要求學生能夠掌握城市供電工程系統規劃
本章的教學重點和難點：重點是城市電力線路規劃
難點是城市電力負荷計算
第1節 城市電力負荷
一、城市用電分類
二、城市電力負荷預測方法
三、城市電力負荷預測與計算
第2節 城市供電電源規劃
一、城市電源類型與特點
二、城市電源設施主要技術經濟指標
三、城市供電電源規劃
第3節 城市供電網路規劃
一、城市電力網路等級與結線方式
二、城市送電網規劃
三、城市配電網規劃
四、城市變配電設施規劃
第4節 城市電力線路規劃
一、高壓電力線路規劃
二、城市送配電線路敷設
三、城市電力線路安全保護
四、架空電力線路與其他設施交叉跨越
第四章 城市燃氣工程系統規劃 5學時
本章的教學目的與要求：通過本章的學習使學生能夠掌握城市燃氣工程系統規劃
本章的教學重點和難點：重點是城市燃氣輸配系統規劃
難點是管道的水力計算
第1節 城市燃氣負荷預測與計算
一、城市燃氣類型與特徵
二、城市燃氣負荷預測與計算
第2節 城市燃氣氣源規劃
一、城市燃氣氣源設施
二、城市燃氣氣源規劃
第3節 城市燃氣輸配系統規劃
一、城市燃氣輸配設施
二、城市燃氣輸配管網形制選擇
三、城市燃氣輸配管網的布置
四、燃氣管道的水力計算
第五章 城市供熱工程系統規劃 5學時
本章的教學目的與要求：通過本章的學習使學生能夠掌握城市供熱工程系統規劃
本章的教學重點和難點：重點是城市供熱工程系統規劃
難點是城市熱負荷計算及水力計算
第1節 城市集中供熱負荷的預測與計算
一、城市集中供熱負荷的類型與特徵
二、城市熱負荷預測與計算
第2節 城市集中供熱熱源規劃
一、城市集中供熱熱源的種類與特點
二、城市熱源的選擇
第3節 城市供熱管網規劃
一、城市供熱管網的形制
二、城市供熱管網的布置
三、城市供熱管網的敷設方式
四、管道的水力計算
第4節 熱力站與製冷站設置
一、熱力站
二、製冷站
第六章 城市通信工程系統規劃 5學時
本章的教學目的與要求：通過本章的學習使學生能夠掌握城市通信工程系統規劃的編制
本章的教學重點和難點：重點是城市通信設施與通信網路規劃
難點是城市郵政與通信需求量的預測
第1節 城市通信需求量預測與計算
一、城市郵政需求量預測
二、城市電話需求量預測
三、城市移動通信系統容量預測
第2節 城市通信設施規劃
一、城市郵政局所規劃
二、城市電話局所規劃
三、廣播、電視台（站）建設標准與電信局（台、部）選址
第三節 城市有線通信網路線路規劃
一、城市有線通信線路種類與特性
二、城市電話線路規劃
三、城市有線電纜、廣播線路規劃
第四節 城市無線電通信規劃
一、行動電話網規劃
二、無線尋呼系統規劃
三、微波通信規劃
第七章 城市給水工程系統規劃 6學時
本章的教學目的與要求：通過本章的學習使學生能夠掌握城市給水工程系統的規劃
本章的教學重點和難點：重點是城市給水管網規劃
難點是城市給水管網水力計算
第1節 城市用水量預測
一、城市用水分類
二、城市用水量標准
三、城市用水量預測與計算
第2節 城市給水水源規劃
一、城市水資源
二、城市水源選擇與保護
三、城市水源規劃
第3節 城市給水工程設施規劃
一、城市給水工程系統布置
二、取水工程設施規劃
三、給水處理工程設施規劃
第4節 城市給水管網規劃
一、輸水管渠布置
二、給水管網布置
三、給水管網的水力計算
四、給水管網材和管網附屬設施
第八章 城市排水工程系統規劃 6學時
本章的教學目的與要求：通過本章的學習使學生能夠掌握城市排水工程系統的規劃
本章的教學重點和難點：重點是城市排水系統規劃
難點是城市排水管渠的水力計算
第1節 城市排水體制與排水工程系統
一、城市排水工程系統的體制
二、城市排水工程系統
三、城市排水工程系統布置
第2節 城市污水量預測和計算
一、城市污水量預測和計算
二、城市污水管網布置
三、城市污水管網的水力計算
第3節 城市雨水工程系統規劃
一、雨水管渠系統布置
二、雨水管渠水力計算
三、排水管材、泵站及管道附屬構築物
第4節 城市合流制排水系統規劃
一、合流制排水系統布置
二、截流式合流制排水管渠水力計算
三、城市舊合流制排水管渠系統改造
四、工業廢水的排放處理
第5節 城市污水處理利用規劃
一、城市污水的性質
二、污水處理方法與方案選擇
三、城市污水廠規劃
四、城市中水系統規劃
第九章 城市防災工程系統規劃 5學時
本章的教學目的與要求：通過本章的學習使學生能夠掌握城市防災工程系統的規劃
本章的教學重點和難點：重點是各類災情的預防
難點是各類城市災害防災標准
第1節 城市災害的種類與特點
一、城市災害的種類
二、城市災害的特點
三、我國自然災害與城市防災形勢
第2節 城市防災體系
一、城市防災措施
二、城市防災體系的組成
三、城市的綜合防災
第3節 城市主要災害的防災對策與防災標第4節 准
一、城市防洪對策與標准
二、城市抗震對策與標准
三、城市消防對策與標准
四、城市人防工程建設原則與標准
第5節 城市主要防災工程設施的布局與城市生命線系統的防災
一、城市防洪、防澇工程設施
二、城市抗震設施
三、城市消防設施
四、城市人防工程設施
五、城市生命線系統的防災
第十章 城市環境衛生工程系統規劃 4學時
本章的教學目的與要求：通過本章的學習使學生能夠掌握城市環境衛生工程系統的規劃
本章的教學重點和難點：重點是城市環境衛生工程系統的規劃
難點是各類城市環境衛生工程的規劃標准
第1節 城市固體廢物系統規劃
一、城市固體廢物種類與特點
二、城市固體廢物量預測
三、城市生活垃圾收集與運輸
四、城市固體廢物處理和處置技術概述
五、城市固體廢物收運處理設施規劃
第2節 城市公共廁所和糞便處理規劃
一、公共廁所規劃
二、糞便處理規劃
第3節 城市保潔規劃
一、城市道路保潔規劃
三、城市水面保潔規劃
三、車輛清洗規劃
第4節 城市環境衛生基層機構及工作場所規劃
一、環境衛生基層機構的用地
二、環境衛生車輛停車場、修造廠
三、環境衛生清掃、保潔人員作息場所
四、水上環境衛生工作場所
五、環境衛生車輛通道要求
第十一章 城市工程管線綜合規劃（4學時）
本章的教學目的與要求：通過本章的學習使學生能夠掌握城市工程管線綜合規劃。
本章的教學重點和難點：重點是城市工程管線綜合的技術規定
難點是城市工程管線綜合豎向處理。
第一節 城市工程管線綜合規劃原則與技術規定
1、 城市工程管線種類與特點
2、 城市工程管線綜合規劃原則
3、 城市工程管線綜合術語與技術規定
第二節 城市工程管線綜合協調與布置
1、 城市工程管線綜合總體協調與布置
2、 城市工程管線綜合詳細規劃
附：教學參考書目
1、同濟大學主編 城市規劃原理（第二版） 北京：中國建築工業出版社，1991
2、建築電氣設計手冊編寫組 建築電氣設計手冊 北京：中國建築工業出版社，1991
3、鄧淵主編 煤氣規劃設計手冊 北京：中國建築工業出版社，1992
4、姜正候主編 燃氣工程技術手冊 上海：同濟大學出版社，1993
5、曾志誠主編 城市冷、暖、汽三聯供手冊 北京：中國建築工業出版社，1995
6、梁雄健、李魯湘編著 電信肉規劃 北京：人民郵電出版社，1994
7、趙辰、彭美雲編著 數據通信 北京：人民郵電出版社，1985
8、楊同友編 光纖通信技術 北京：人民郵電出版社，1986
9、嚴煦世、范瑾初主編 給水工程（第三版）北京：中國建築工業出版社，1995
10、嚴煦世主編 給水排水工程快速設計手冊（第一冊）一給水工程 北京：中國建築工業出版社，1995
11、高延耀主編 水污染控制工程(上冊) 北京:高等教育出版社,1989
12、姚雨霖等編 城市給水排水 北京：中國建築工業出版社，1995
13、中國建築工業出版社編 給水排水工程師常規范選 北京：中國建築工業出版社，1994
14、太原工業大學等編 建築給水排水工程（第一版）北京：中國建築工業出版社，1993
15、王占鍔、李東祥 城市用水管理 濟南：濟南出版社，992
16、尚宋忠、田世義 水資源及其開發利用 北京：科學普及出版社，1993
17、董輔祥、董欣東 節約用水原理及方法指南 北京：中國建築工業出版社，1995
18、重慶建築工程學院主編 排水工程（第二版）上冊 北京：中國建築工業出版社，1987
19、哈爾濱建築工程學院主編 排水工程（第二版）下冊 北京：中國建築工業出版社，1987
20、於爾捷、張傑主編 給水排水工程快速設計手冊（第二冊）一排水工程 北京：中國建築工業出版社，1996
21、北京市政設計研究院主編 簡明排水設計手冊 北京：中國建築工業出版社，1996
22、蔣維、金磊編著 中國城市綜合減災對策 北京：中國建築工業出版社，1992
23、蔣永琨、肖大斌、蔣亦兵編著 城市消防規劃與管理技術 北京：地震出版社，1990
24、中國災害防禦協會、國家地震害防禦司 中國減災重大問題研究 北京：地震出版社，1992
25、陳立通、朱雪岩編著 城市地下空間規劃理論與與實踐 上海：同濟大學出版社，1997
26、關寶樹、鍾新樵 地下空間利用 西安：西安交通大學出版社，1989
27、中華人民共和國建設部主編 建築抗震設防分類標准 北京：中國建築工業出版社，1995
28、中華人民共和國城鄉建設環境保護部主編 建築抗震設計規劃 北京：中國建築工業出版社，1989
29、中國市政工程東北設計院主編 城市防洪工程設計規范 北京：中國計劃出版社，1993
30、中華人民共和國公安部主編 建築設計防火規范 北京：中國計劃出版社，1998
31、中華人民共和國公安部主編 高層民用建築設計防火規范北京：中國計劃出版社，1995
32、華振明、高忠愛、祁夢蘭、吳天寶 固體廢物的處理與處置 北京：高等教育出版社，1993
33、王中民 城市垃圾處理與處置 北京：中國建築工業出版社，1991
34、中國建築工業出版社 城鎮規劃綠化與環境衛生規范 北京：中國建築工業出版社，1997
35、全國城市環境衛生科技情報網中心站 全國城市環境衛生科學論文集 北京：中國環境科學出版社，1988
36、國家環境保護局開發監督司 環境影響評價技術原則與方法 北京：北京大學出版社，1995
37、建設部主編 城鎮燃氣設計規范 第一版 北京：中國計劃出版社，1994
38、中國電力企業聯合會標准化部編（電力工業標准匯編）電氣卷2、電力網、電力系統及變電所 北京：中國電力出版社，1996
39、建設部 城市規劃編制辦法實施細則，1995
40、能源部、公安部 電力設施保護條例實施細則，1992
41、建設部、水利電力部 城市電力網規劃設計導則 SD157-85（試行）
42、水利電力部 架空送電線路設計技術規程 SDJ3-79
43、水利電力部 架空配電線路設計技術規程 SDJ206-87
44、中華人民共和國國家標准 採暖通風與空氣調節設計規范 GBJ19-87
45、中華人民共和國行業標准 供熱術語標准 CJJ55-93
46、建設部、國家計委編制 城市供熱規劃技術要求 城市供熱規劃內容深度 1995
47、中華人民共和國國家標准 防洪標准 GB50201-94
48、中華人民共和國行業標准 城市防洪工程設計規范 CJJ50-92
49、中華人民共和國國家標准 城市給排水工程規劃規范 GB5028-98
50、中華人民共和國國家標准 城市工程管線綜合規劃規范GB50289-98
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52、中華人民共和國國家標准 城市排水工程規劃規范 GB50318-2000
53、中華人民共和國建設 《工程建設標准強強制性條文》（城鄉規劃部分）2000年

Ⅳ 天然氣水合物資源遠景預測

一、天然氣水合物資源量估算方法

為評估天然氣水合物資源量，人們曾經做了大量努力，20世紀80年代至90年代初，許多學者在對控制水合物形成條件與分布規律進行分析、推測的基礎上，利用體積法對全球天然氣水合物所含甲烷資源量進行過估算（Dobrynin等，1981；Mclvei，1981；Kvenvolden，1988；Sloan，1990），但由於實際資料的缺乏，參數的選擇主要依據各種各樣的假設，不同學者的估算結果差別很大，相差幾個數量級。20世紀90年代中後期，隨著地震反射、測井、鑽井取樣與測試技術在天然氣水合物勘探中的廣泛應用，一系列間接的地球物理方法被用來對天然氣水合物與下伏游離氣體的資源量進行了估計，參數的選擇往往通過實測資料推算獲得，其精度和可靠性大大提高。

目前國際上流行的天然氣水合物資源評估方法可分為兩類，一是基於天然氣水合物地球物理-地球化學響應的已發現礦藏的常規體積法，該方法以日本地質調查所1992年進行的「容積法（體積法）」為代表；二是基於天然氣水合物成因的未發現資源的概率統計法，該方法以美國地質調查局1995年的「未發現資源的概率統計法」為代表。

1.基於天然氣水合物地球物理-地球化學響應的常規體積法

該類方法以地球物理、地球化學和鑽井測試等勘查成果為基礎，對已發現的天然氣水合物的分布厚度、沉積物孔隙度和孔隙中水合物的含量直接演算，參數來自被評價區，因而結果較為可靠，目前仍然是以地球物理方法為主。與大陸邊緣一般的沉積物相比，含天然氣水合物的沉積層具有較高的縱波速度，因而可通過岩石物理模型的方法估算水合物的含量，識別BSR，確定其上覆水合物的含量及其下伏游離氣體的分布。另外，精細速度分析及波阻抗反演、地震波形反演、疊前AVO技術在資源量評價方面也發揮了重要的作用，如20世紀90年代早期，School等（1993）、Max等（1996）運用多道地震剖面的VAMPS（Velocity and Amplitude Structures）分析天然氣水合物及其下伏游離氣體的存在以及水合物定量分析；Miller等（1991）通過對秘魯濱外多道地震資料和合成地震記錄來推斷天然氣水合物的含量及其下伏游離氣層的厚度；Lee等（1993）利用多道地震反射的真振幅和層速度分析對沉積物中水合物的含量進行了定量分析。在有取樣或者鑽探的條件下，則利用沉積物中氯離子濃度變化、δ¹⁸O值的變化、取樣器溫度-壓力變化和孔隙水成分測量等地球化學方法來評價甲烷水合物的含量多少。Dickens等（1997）對美國東南部布萊克海台水合物樣品的甲烷含量直接進行了測量，其測量結果顯示，垂向沉積剖面上的甲烷含量變化趨勢與間接法得出的結論一致，但下伏游離甲烷氣含量比間接法的結果高出三分之一。

日本學者對Gornitz（1994）發表的計算思路進行了擴充，即天然氣水合物氣田的原始資源量（Q），理論上是天然氣水合物分解生成的氣體總量（Q_H）、游離氣體總量（Q_G）以及層間水中所含溶解氣體總量（Q_L）的總和，即

我國海域天然氣水合物地質-地球物理特徵及前景

（1）水合物分解氣體的資源量（Q_H）

分解氣體的資源量（Q_H）為天然氣水合物中甲烷量（V）與集聚率（R）的乘積；終極可采資源量（G_H）又是分解氣體的資源量（Q_H）與採收率（B）的乘積。即

我國海域天然氣水合物地質-地球物理特徵及前景

式中：A為水合物的分布面積；R為集聚率；ΔZ為天然氣水合物穩定帶的平均厚度；Φ為沉積物的平均孔隙度；H為天然氣水合物飽和度；E為產氣因子。

（2）游離氣的資源量（Q_G）

在天然氣穩定帶（HSZ）內，剩餘的游離氣由於被認為是與層間水反應形成的天然氣水合物，可以假定一般不存在具有資源量的游離氣。因此，游離氣的資源量（Q_G）最好用常規氣田儲藏量計演算法計算HSZ下圈閉的游離氣的量。水合物層下伏游離氣資源量可用下式計算：

我國海域天然氣水合物地質-地球物理特徵及前景

式中：Q_G為游離氣的原始資源量；G_G為游離氣的終極可采資源量；A_G為游離氣的分布面積；ΔZ_G為游離氣層的平均厚度；R_G為游離氣的集聚率；Φ_G為沉積物的平均孔隙率；P為地層壓力；P₀為標准狀態的壓力；T為沉積物的絕對溫度；T₀為標准狀態的絕對溫度；W為沉積物的水飽和率；B_G為來自游離氣的天然氣的回收率。式中（A_G×ΔZ_G×R_G）表示水合物層下含游離氣沉積物的容積。

（3）溶解氣資源量（Q_L）

層間水中所含溶解氣的量（Q_L）隨溫度、壓力及鹽度的變化而變化。因其與水合物層中所含氣體量相比少得多，在計算大區域資源量時可以忽略不計。

2.基於天然氣水合物成因的概率統計法

該類方法以天然氣水合物成因為基礎，主要用於未發現天然氣水合物資源的評價，參數選擇上主要參考區內已發現礦藏的實際參數，或與具有相似成礦地質條件的其他區域進行類比而獲得，帶有很大程度的推斷性，因而參數往往以概率分布的形式參與統計計算。通常需要分別對生物成因氣和熱成因氣進行評估。在評價生物氣時，不需要引用氣捕及運移通道的形成和烴類熱成熟時間等指標，而有效孔隙度和甲烷生成量則是最重要的兩個指標。熱成因天然氣水合物往往與油氣勘探中烴類的形成過程類似，所以甲烷水合物的評估方法可與傳統油氣成藏的評價方法相類同，定量參數中的儲層厚度和氣藏大小，基本上與天然氣水合物穩定帶的體積相同，因此可根據研究區水深、海底溫度和地溫梯度等參數進行計算。如果研究區上述參數分布很不均勻，可將上述參數劃分成若干可信度區分別計算與評價。

美國地質調查局（Collect，1997）考慮了生物氣含量、生物氣源層厚度、熱成因氣供給、時間、有效運移概率、儲集岩相、圈閉機制、有效孔隙度、烴聚集指數、水合物穩定帶范圍、儲層厚度、水合物飽和度和水合物含氣率等指標，依據有限的實際參數對美國海洋和陸地上的天然氣水合物資源分區帶進行了初步評價，計算了各區帶和整個美國天然氣水合物中天然氣資源量大致的概率分布，計算的天然氣水合物資源量幾乎就是天然氣水合物中甲烷的總量。

評價含兩個部分：①對區帶屬性進行風險評價，以判斷區帶中存在天然氣水合物的概率；②對水合物含量的參數進行評價，以判斷區帶中可能的水合物量的概率分布。天然氣水合物的資源量（Q）主要取決於以下5個條件（Gornitz，1994；Collet等，2000）：①天然氣水合物分布面積（A）；②天然氣水合物儲層厚度（ΔZ）；③沉積物孔隙度（Φ）；④天然氣水合物飽和度（H）；⑤產氣因子（E，即單位體積天然氣水合物包含的標准溫-壓條件下的氣體體積）。評價中沒有考慮資源的可開采率，其計算公式為：

我國海域天然氣水合物地質-地球物理特徵及前景

通常，依據區帶上的地震、地質、地球化學信息（水深圖、沉積厚度分布圖、沉積物中總有機碳含量、海底溫度、地溫梯度以及水合物穩定溫-壓域分布圖等）以及類似地區的資料來進行評價，從而確定各參數的概率值。計算分3個步驟：①確定區帶是否含水合物；②區帶中水合物的量；③把上述兩個步驟算得的結果結合起來考慮統計意義上的資源潛力。

二、天然氣水合物遠景資源量評價

（一）南海陸坡

1.常規體積法評估

根據南海海域BSR分布情況，綜合考慮水深、穩定帶厚度、有利構造區帶、有利沉積區帶和有利地球化學異常區分布等因素，在南海陸坡區共推測5個天然氣水合物資源遠景區塊，分別為南海北部陸坡東部遠景區、南海北部陸坡西部遠景區、南海南部陸坡西部遠景區、南海南部陸坡東部遠景區和南海南部陸坡南部遠景區，在此基礎上，對各個區塊進行了天然氣水合物資源常規體積法評估。

（1）參數選擇

天然氣水合物分布面積與厚度 依據BSR的分布情況，計算出南海各遠景區塊天然氣水合物有效分布面積在南海北部陸坡東部遠景區約36787km²，南海北部陸坡西部遠景區約26988km²，南海南部陸坡西部遠景區約20197km²，南海南部陸坡南部遠景區約26123km²，南海南部陸坡東部遠景區約15737km²。整個南海海域BSR有效分布面積約125833km²。在已經開展天然氣水合物資源調查的西沙海槽區，將BSR之上的弱振幅及空白帶厚度作為含水合物層的厚度，其他區塊採用穩定帶潛在厚度作為含水合物層的厚度，得出各有利區塊的含水合物層平均厚度在南海北部陸坡東部遠景區約232m，海北部陸坡西部遠景區約175m，南海南部陸坡西部遠景區約160m，南海南部陸坡南部遠景區約194m，南海南部陸坡東部遠景區約152m。

孔隙度 孔隙度採用相似地區類比獲得。大西洋邊緣布萊克海台ODP164的994鑽孔、995鑽孔和997鑽孔在含天然氣水合物層位（190～450m）沉積物孔隙度分別為57.0%、58.0%和58.1%，而由南海ODP184的1143鑽孔、1144鑽孔、1145鑽孔、1146鑽孔、1147鑽孔和1148鑽孔的資料來看，在海底以下200～400m左右，沉積物孔隙度平均為55%左右，因此計算天然氣水合物資源量時沉積物孔隙度取55%。

水合物飽和度 天然氣水合物飽和度的准確計算較為困難，由於天然氣水合物並不穩定，在采樣過程中容易分解，因而難以直接測定天然氣水合物飽和度的大小。許多學者應用各種間接方法對水合物飽和度進行了估計。由於天然氣水合物富集同位素重的¹⁸O而且不含Cl^-，因此采樣過程中水合物的分解將造成沉積物孔隙水的δ¹⁸O同位素組成以及Cl^-含量異常。因而根據沉積物孔隙水的氧同位素組成和Cl^-含量就可以估計天然氣水合物飽和度的大小，但這種方法存在一個缺陷，沉積物原地孔隙水δ¹⁸O同位素組成和Cl^-含量並不知道，計算時通常採用海水的Cl^-含量來代替原地孔隙水的Cl^-含量並通過曲線擬合來確定原地孔隙水δ¹⁸O同位素組成，但這實際上並不十分准確，Egeberg等（1999）根據對流-擴散模型計算了原地孔隙水的化學組成，對天然氣水合物的飽和度進行了更准確的估計；保壓取心采樣器可採取原地壓力下1320cm³的樣品，如果假定其中過飽和的甲烷均以天然氣水合物的形式存在，則可以計算出水合物的飽和度；由於水合物和沉積物的物理性質存在諸多差異，因而可以根據地震剖面或測井數據的差異來估計水合物的飽和度，如垂直地震剖面上的速度數據和測井電阻率等。表7-5為一些學者對天然氣水合物飽和度的估計。Kaster等（1995）根據卡斯卡迪大陸邊緣889鑽孔的聲速測井以及垂直地震剖面速度數據計算得出水合物飽和度至少為15%；Spence等（1995）利用889鑽孔地震速度資料估算水合物飽和度為11%～20%；Paull等（1995）根據孔隙水C1^-含量異常計算出布萊克海台天然氣水合物飽和度最高為14%，994鑽孔、995鑽孔和997鑽孔平均飽和度分別為1.3%、1.8%和2.4%；Matsumoto等（2000）利用孔隙水氧同位素組成異常以及最新測定的氧同位素分餾系數計算出994鑽孔水合物飽和度為6%，997鑽孔水合物飽和度為12%；Holbrook等（1996）根據地震速度數據計算994鑽孔水合物飽和度為2%，995鑽孔和997鑽孔為5%～7%；Dickens等（1997）利用保壓取心采樣器所獲樣品的甲烷含量估計布萊克海台水合物飽和度約為0～9%；Collet等（2000）依據電阻率測井數據估算994鑽孔、995鑽孔和997鑽孔水合物飽和度分別為3.3%、5.2%和5.8%；Lee（2000）利用聲速測井資料計算出994鑽孔、995鑽孔和997鑽孔水合物飽和度分別為3.9%、5.7%和3.8%。根據ODP164的鑽井結果，水合物不可能在整個穩定帶中均勻分布，在特定含有較多水合物的層位其飽和度較高（14%），但其平均飽和度不太可能很高。據以上分析，體積法計算天然氣水合物資源量時，水合物飽和度取3.5%。

表7-5 天然氣水合物飽和度估計

表7-6 天然氣水合物的部分參數特徵

產氣因子 天然氣水合物有3種結構（Kvenvolden，1995）：Ⅰ型、Ⅱ型（菱形晶體結構）和H型（六方晶體結構）。自然界中天然氣水合物以Ⅰ型結構為主，Ⅰ型結構水合物僅能容納甲烷（C₁）和乙烷（C₂）這兩種小分子的烴類氣體以及N₂、CO₂及H₂S等非烴分子，其分子直徑不能超過5.2×10^-10m。每個單元的Ⅰ型結構天然氣水合物由46個水分子構成2個小的十二面體「籠子」以及6個大的四面體「籠子」以容納氣體分子（Lorenson等，2000），因此，在理想狀態下，每個Ⅰ型結構天然氣水合物單元包含46個水分子以及8個氣體分子，水/氣分子比值（n，水合物指數）為46/8，即n=5.75。依此推算，在壓力條件為28MPa的情況下，單位體積的水合物可以包含173體積的氣體，即產氣因子為173。實際上，在自然界的天然氣水合物中不可能所有「籠子」均充填有氣體，因此，水合物指數通常要大於5.75。許多學者對水合物指數進行了測定（Matsumoto等，2000），但結果卻相差甚大，有些結果與水合物的晶體結構明顯不符。Handa（1988）對中美洲海槽天然氣水合物樣品的分析結果表明，其水合物指數為5.91，墨西哥灣北部的格林大峽谷水合物指數為8.2。Ripmeester等（1988）測定了人工合成水合物樣品的水合物指數，其范圍為5.8～6.3。Matsumoto等（2000）測定的布萊克海台天然氣水合物的水合物指數為6.2，從水合物指數與產氣因子的對應關系（表7-6）可以看出，其產氣因子為160.5。從實際測定的布萊克海台的天然氣水合物樣品所產生的氣體與水的體積比（表7-7）來看，其變化范圍為18～154，平均為76。由於在測定天然氣水合物氣體/水比值過程中存在孔隙水的混染，會造成計算結果偏低，Lorenson等（2000）採用水中的Cl^-含量對氣體/水比值進行了校正，因為天然氣水合物中應該不會存在Cl^-離子，其分解後的水中的Cl^-含量應該是孔隙水混染所致，對比天然氣水合物分解後的水與孔隙水中Cl^-的含量就可以進行校正，計算結果表明，孔隙水的混染程度為2%～50%，布萊克海台校正後的天然氣水合物氣/水體積比為29～204，平均為104。從表7-7可以看出，水合物的氣體/水體積比值並沒有明顯的地質模式。而沉積物較淺部位的天然氣水合物氣體/水體積比值相對較低，大多小於100，對應的產氣因子相當低，是由於取樣以及分析時的人為偏差抑或反映了地質過程的影響目前尚不太清楚。但據Holder等（1982）的研究，如果水合物「籠子」中氣體的填充率小於70%（對應氣體/水體積比值為151.8），將導致水合物的不穩定，因而水合物那些很低的氣體/水比值可能更多的是由於取樣以及分析時的人為因素造成的，其代表的只是水合物最低的氣體/水體積比值。布萊克海台996鑽孔與鹽底辟有關的水合物出露較淺，其氣/水體積比值相對較小，如果只考慮994鑽孔以及997鑽孔的天然氣水合物樣品，其平均氣/水體積比為188.5，對應的水合物指數為6.6，與Matsumoto等（2000）測定的水合物指數較為接近，相應的產氣因子為150.8。南海水合物成礦條件與布萊克海台相差不大，水合物最可能的產氣因子范圍在121.5（滿足70%氣體填充率）至160.5（水合物指數6.2）之間，計算資源量時產氣因子取150。

表7-7 世界各地天然氣水合物氣體與水體積的比值

（2）體積法資源量計算結果

根據以上所選擇的參數，不考慮集聚率（R），採用常規體積法（式5）計算得到南海5個遠景區的遠景資源量如表7-8所示。

應該說明的是，據國外鑽探證實，在水合物層之下，還經常存在BSR之下儲量相當可觀的游離氣（Dickens等，1997）。由於資料所限，難以解釋游離氣的分布，也難以選擇合理的參數來評估游離氣的資源量，因此，本次計算僅限於包含在水合物中的甲烷氣資源量，沒有考慮游離氣的資源量。同時，由於目前識別BSR及含水合物層主要靠地球物理勘探，地球化學探測難以觸及含水合物層，現場測試及室內分析得到的地球化學異常很少，不能說明問題，也難以確定水合物成礦氣體的成因類型。因此，在上述資源量估算中，假設成礦氣體為生物成因氣，水合物中的烴類為甲烷。

表7-8 南海海域天然氣水合物遠景資源量估算結果

（3）蒙特卡羅法資源量計算結果

採用蒙特卡羅數學統計方法，根據前述分析結果，選取如下參數：A為取區塊中BSR分布的有效面積（表7-9）；ΔZ為區塊中含水合物層平均厚度（表7-8）；Φ為沉積物平均孔隙度，取55%；H為水合物飽和度，范圍為2.0%～5.0%，平均取3.5%；E為產氣因子，范圍為121.5～160.5，平均取150。

利用（式10）進行蒙特卡羅法計算，得到南海各天然氣水合物遠景區塊的資源量如表7-9所示。資源總計最小值為394×10¹¹m³（394×10⁸t油當量），中間值為667×10¹¹m³（667×10⁸t油當量），最大值為898×10¹¹m³（898×10⁸t油當量）。其中間值與上述體積法計算得到的資源量（表7-8）基本一致。

2.南海天然氣水合物潛在資源的概率統計法評估

由於南海深水區域勘查程度很低，對潛在資源的評估中沒有對區帶屬性進行風險評價，僅依據相似性原理，參照國外勘探程度較高的海域天然氣水合物分布的統計規律對水合物含量的參數進行評價，計算了南海海域潛在的天然氣水合物資源量的概率分布。

表7-9 南海各天然氣水合物遠景資源量計算結果（蒙特卡羅法）

（1）參數選擇

水合物分布面積 海底天然氣水合物分布面積具有一定的統計規律，據佐藤干夫統計，1992年以前公開發表的具有良好BSR分布圖的海域，中美洲海溝區的墨西哥海區，面積為1.0×10⁵km²，BSR的分布面積為1.9×10⁴km²；瓜地馬拉海區，面積為1.0×10⁵km²，BSR的分布面積為2.0×10⁴km²；日本四國海南海海槽面積為1.2×10⁵km²，BSR的分布面積為3.5×10⁴km²，BSR分布的區塊面積達海域的20%～25%（佐藤干夫，1996）。因而，以南海穩定帶潛在厚度大於50m、水深3000m以淺的陸坡區為天然氣水合物潛在分布區，其面積為81745335km²，推測南海海域水合物潛在分布面積是該值的25%，即204363.3km²。

水合物實際產出厚度概率分布 我國南海地質特徵與大西洋被動大陸邊緣盆地類似，因而水合物分布規律也與其相近。Majorowicz等（2001）對加拿大大西洋邊緣天然氣水合物的厚度等參數進行了統計，編繪了該海域天然氣水合物厚度分布的直方圖（圖7-19），由此可以計算出厚度的累積概率分布（圖7-20），計算時假定南海天然氣水合物厚度分布概率與之相同。

孔隙度概率、水合物飽和度概率和產氣因子概率分布 Majorowicz等（2001）基於大量的鑽井分析，得出了加拿大4個水合物成礦省的水合物分布面積、平均厚度、孔隙度及飽和度等參數的統計結果（表7-10）。孔隙度變化范圍為22%～50%，而水合物飽和度的分布范圍為2%～30%。美國地質調查局1995年在對海域天然氣水合物資源進行評價時，孔隙度概率、水合物飽和度概率和產氣因子概率分布全部採用表7-11中的值。計算中假定南海各參數與美國大西洋邊緣海域的概率分布相同。

（2）資源量計算結果

選取上述參數，利用蒙特卡羅統計模擬法計算（式10）獲得南海陸坡區的天然氣水合物潛在資源量分布見圖7-21。天然氣水合物資源量最小值為91.66×10¹¹m³（大於這一數值的累計概率為0.95），相當於91.66×10⁸t油當量；最大值為6830.48×10¹¹m³（大於這一數值的累計概率為0.05），相當於6830.48×10⁸t油當量。概率期望值為1659.74×10¹¹m³，相當於1659.74×10⁸t油當量；潛在資源總量約為已推測資源量（體積法）的2倍。

表7-10 加拿大天然氣水合物資源量分布

表7-11 孔隙度、飽和度和產氣因子取值表

圖7-19 大西洋邊緣海域天然氣水合物厚度分布頻率直方圖

圖7-20 大西洋邊緣海域天然氣水合物厚度分布累計頻率直方圖

（二）東海沖繩海槽

採用產烴率法和殘余有機碳法，分別針對沖繩海槽盆地各個坳陷生物氣資源量和熱成烴資源量進行了估算：其中生物氣資源量為43.0×10⁸t，熱成烴資源量為30.0×10⁸t。總資源量為73.0×10⁸t（表7-12）。

採用容積法，當天然氣水合物礦層充填率（H）為50%，聚集率（R）為0.01時，計算得到沖繩海槽天然氣水合物總資源量為6.5×10¹²m³，即65.1×10⁸t油當量。

圖7-21 我國南海海域天然氣水合物資源量分布累計頻率曲線圖

表7-12 沖繩海槽生物氣資源量計算結果表

小結

1.南海部分

1）通過對陸坡區多道地震資料的再解釋，識別並總結了BSR的區域分布規律和層位分布特徵，探討了部分海域BSR界面附近層速度及波形變化，分析了AVO屬性等地球物理特徵。初步研究表明，天然氣水合物穩定帶一般出現在中中新統之上，BSR埋深在海底以下約100～700ms（雙程走時）。

2）依據多道地震資料識別的BSR及上部振幅空白帶的發育情況，推算了研究區天然氣水合物穩定帶的分布與厚度。

3）根據實際溫度、壓力和鹽及氣體組分，開展天然氣水合物形成的熱動力學條件研究，建立相平衡模型及計算方法，以此推測天然氣水合物穩定帶的潛在厚度。模擬計算結果初步表明，南海海域天然氣水合物形成所需要的水深一般大於500m，天然氣水合物穩定帶厚度一般在50～200m之間。

4）採用基於天然氣水合物地球物理-地球化學響應的常規體積法和成因概率統計法，對南海天然氣水合物資源量進行了初步測算。

2.東海部分

1）根據約3000km多道地震資料的解釋，識別並總結了BSR區域分布規律和層位分布特徵，初步圈定綜合異常分布區，提出了3類BSR成因演化的地質-地球物理模式。

2）開展天然氣水合物成礦的物理化學狀態平衡數值模擬，建立了天然氣-天然氣水合物-鹽-水體系中主要組分在氣、液、固三相中的活度模型和化學勢函數模型。

3）利用容積法、產烴率法和殘余有機碳法等方法，對沖繩海槽的天然氣水合物資源遠景進行了評估。

Ⅳ 天然氣目前的供需趨勢如何

為了預測天然氣的供需情況，分析家首先要了解過去，才能確定天然氣的生產、消費以及未來的開發遠景。

消費

1996年，天然氣的消費佔到了美國總的能源需求的24%，其總消費量達到了21.9×1012ft3（623×109m3）（表10.1）。這幾乎與1972年的消費量相當，當時的天然氣消費量創下了歷史最高紀錄。

居民用氣的高峰出現在20世紀70年代，然後，由於建築物布局的改變、設施效率的提高以及用戶在70年代後期到80年代初期對天然氣價格的反映等因素，此後的用氣量較為平穩。從那以後，在獨門獨戶中的天然氣加熱系統又被重新起用，導致民用天然氣需求量的增加。在民用領域中，近70%的天然氣被用於產生熱量。同樣，在商用領域，約55%的天然氣用於產生熱量。

表10.2當前的天然氣供應

資料來源：GRI 1998年的原始數據（由於四捨五入，故上述數據不能相加合計）。

目前的資源量

美國的天然氣預測儲量為 167 × 1012ft3（4.7×1012m3），佔世界總儲量的3.3%。天然氣資源量的評價需要計算每個天然氣藏中的資源量。為了確定「探明儲量」，天然氣必須可以用目前的技術手段經濟合理地開采出來。

在整個20世紀60年代，天然氣的探明儲量穩步增加，並在70年代緩慢地下降。當時由生產商進行的勘探開發活動都被削減了。這種情況直到井口天然氣價格被解禁時才發生了改變，從那以後，探明儲量就穩定了。 目前，美國的天然氣年產量超過了年探明儲量，換言之，每年所使用的天然氣多於所找到的天然氣。然而，探明儲量將可提供在當前的開采水平上8年的天然氣產量。1996年天然氣的發現總量超過了12×1012ft3（340×109m3），這超過了1996年以前發現總量的12%。

靠近美國海岸線的海域據信含有大量的可採石油與天然氣，探明的儲量到1995年達到了約34.8 × 1012ft3（986×109m3 ），達到了美國總儲量的20%以上。1996年，1/3的天然氣發現是在得克薩斯和墨西哥灣海域，深水區域的海上鑽井技術已得到了迅速的發展。人們認識到，大量的成功得益於將天然氣集中輸往陸上處理工廠和輸送管道的發達，海上的生產將依然是非常昂貴的。

在阿拉斯加，直到20世紀60年代後期才有了石油與天然氣的重大發現，在Prudhoe灣發現了一個大型油田。該油田的天然氣探明儲量在1995年估算為9.5×1012ft3（270×109m3）。然而，當地所產出的絕大部分天然氣又被回注入地下，用於保持油田內油井的壓力。天然氣公司正在探討鋪設一條管道將采出的天然氣向南輸送的可能性。

Ⅵ 天然氣水合物評價預測及資源潛力

天然氣水合物除少部分分布在陸上寒冷的永久凍土帶外，絕大多數分布在300～3000m水深的海底沉積物中，勘探開發非常困難。近十幾年來，天然氣水合物的勘探技術日趨成熟，對評價預測全球天然氣水合物的資源潛力有重要的作用。

一、天然氣水合物評價預測技術

目前天然氣水合物的評價預測技術有地震技術、測井技術、地球化學技術和標志礦物法等。

1.地震技術

地震勘探是目前最常用、也是最為重要的天然氣水合物勘探手段。天然氣水合物沉積層具有較高的速度，而天然氣水合物沉積層下的地層一般為烴類氣體(游離氣)聚集區，聲速較低，這樣水合物底界的強聲阻抗就會產生強反射，在地震反射剖面上顯示出一個獨特的反射界面。此外，由於天然氣水合物穩定帶界線大致分布在同一海底深度上，因此水合物穩定帶底面的反射也大致與海底平行，這種技術由此被命名為似海底反射層(BSR)技術(圖10-10)。隨著多道反射地震技術的普遍應用和地震數據處理技術的提高，BSR在地震剖面上所呈現的高振幅、負極性、平行於海底並與海底沉積構造相交的特徵，是很容易識別的。現已證實，BSR以上烴類氣體以固態天然氣水合物形式存在，BSR以下烴類以游離氣形式存在。BSR是最早也是目前使用最多、最可靠、最直觀的確認天然氣水合物賦存的地球物理標志，迄今所確認的海底天然氣水合物，絕大多數就是通過反射地震剖面上BSR的識別發現的。

圖10-10 Blake Ridge地區的BSR(似海底反射)地震剖面

2.測井技術

測井技術的作用主要有:①確定天然氣水合物、含天然氣水合物沉積物在深度上的分布;②估算孔隙度與甲烷飽和度;③利用井孔信息對地震與其他地球物理資料作校正。同時，測井資料也是研究井點附近天然氣水合物主地層沉積環境及演化的有效手段。

在常規測井曲線上，天然氣水合物沉積層主要表現為以下異常現象(圖10-11):①電阻率較高;②聲波時差小;③自然電位幅度不大;④中子測井值較高;⑤高伽馬值;⑥井徑較大;⑦鑽井過程中有明顯的氣體排放現象，氣測值高。

圖10-11 天然氣水合物層的測井響應特徵

3.地球化學技術

地球化學技術是識別海底天然氣水合物賦存的有效手段。溫度-壓力的波動極易使天然氣水合物發生分解，因而海底淺部沉積物中常常有天然氣地球化學異常。這些異常可指示天然氣水合物可能存在的位置，進而可利用其烴類組分比值(如C₁/C₂)及碳同位素成分，判斷其天然氣的成因。同時，應用海上甲烷現場探測技術可圈定甲烷高濃度區，確定天然氣水合物的遠景分布。

在目前技術條件下，利用地球化學方法勘探天然氣水合物的主要標志包括:天然氣水合物沉積中孔隙水氯度或鹽度的降低，水的氧化-還原電位、硫酸鹽含量較低，氧同位素的變化等。在分析地球化學數據時，應根據具體實際情況區別對待、綜合考慮。

4.標志礦物法

能指示天然氣水合物存在的標型礦物，通常是具有特定組成和形態的碳酸鹽、硫酸鹽和硫化物，它們是成礦流體在沉積作用、成岩作用以及後生作用過程中與海水、孔隙水、沉積物相互作用所形成的一系列標型礦物。

來自海底之下的流體以噴溢或滲流形式進入海底附近時，產生一系列的物理、化學和生物作用。當含有飽和氣體的流體從深部運移到海底淺部時，快速冷卻形成天然氣水合物，並伴生有自生碳酸鹽岩和依賴於此流體的化學能自養生物群。這些流體由於其溫度較低，被稱為「冷泉」流體，以區別於地殼深部高溫流體，是尋找天然氣水合物的最有效的標志礦物之一。

二、天然氣水合物開發技術

從已經形成天然氣水合物的地層中開發天然氣，實際上是滿足天然氣水合物發生分解反應的過程。降低地層壓力或者升高溫度，均可使天然氣水合物中的甲烷分子和水分子之間范德華力減弱，從而使固態的天然氣水合物釋放出大量的甲烷氣體。天然氣水合物的開發技術目前主要有3種:熱激發技術、降壓技術和化學抑制劑技術。

1.熱激發技術

在天然氣水合物穩定帶中安裝管道，對含天然氣水合物的地層進行加熱，提高局部儲層溫度，從而造成天然氣水合物的分解。主要是將蒸汽、熱水、熱鹽水或其他熱流體從地面泵入水合物層，也可用開采重油時使用的火驅法或利用鑽柱加熱器。電磁加熱法比上述常規方法更有效，並已在重油開發方面顯示出它的有效性，其中最有效的方法是微波加熱方法。熱激發法主要的缺點是熱損失大、效率很低，難點是生成氣體不好收集。

2.降壓技術

通過降低天然氣水合物層的壓力，促使天然氣水合物分解。一般是通過鑽井井眼的壓力降或水合物層之下的游離氣聚集層的平衡壓力，形成一個天然氣「囊」(由熱激發法或化學試劑作用)，與天然氣接觸的水合物變得不穩定，分解為水和天然氣。降壓開發特別適用於天然氣水合物與常規天然氣氣藏相鄰的情況，適合於開發滲透率高和深度大於700m的天然氣水合物聚集。該技術的特點是經濟，無需增加設備和昂貴的連續熱激發作用，可行性較高;缺點是作用緩慢，不能用於儲層原始溫度接近或低於0℃的天然氣水合物聚集，以免分解出的水結冰堵塞氣層。

3.化學抑制劑技術

通過注入化學抑制劑(如鹽水、甲醇、乙醇、乙二醇、丙三醇等)，可以改變水合物形成的相平衡條件，降低水合物穩定溫度，改變天然氣水合物穩定帶的溫壓條件，導致部分天然氣水合物的分解。該方法十分簡單，使用方便，但費用昂貴，作用緩慢，且不適合開采壓力較高的海洋水合物。

從以上各方法的使用來看，僅採用某一種方法來開采水合物是不明智的，只有綜合不同方法的優點，才能達到對水合物的有效開采。降壓法和熱激法技術的聯合使用是目前最受推崇的方案，用熱激發法分解氣水合物，而用減壓法提取游離氣體。單從技術角度來看，開發天然氣水合物資源已具可行性，但尚未找到一種在當前的技術條件下比較經濟而合理的開采方案，天然氣水合物的開發現在基本上仍然處於探討階段。

三、天然氣水合物資源潛力

1.極地-凍土帶天然氣水合物

在適宜的高壓低溫條件下，天然氣和水兩種常見物質就組合成像冰一樣的可燃物質。海洋和極地的廣大地區都滿足天然氣水合物生成的條件，大量的現場研究業已表明，天然氣水合物廣泛分布於永久凍土帶和陸緣外圍的海底沉積物中(圖10-12)。全球儲存在水合物聚集中的天然氣資源量大，目前預測的天然氣資源量跨度也很大，超過3個數量級，從2.8×10¹⁵m³至8×10¹⁸m³(表10-3)。最新估算結果認為(江懷友等，2008)，全球天然氣水合物資源量約(0.1～2.1)×10¹⁶m³。盡管各種估算都帶有推測性和不確定性，即使根據最保守的估算，天然氣水合物資源的勘探潛力也是巨大的。目前，較為公認的是3000×10¹²m³。通常認為，全球98%的天然氣水合物資源分布在海底沉積物中，只有2%分布在陸地凍土層中。

表10-3 全球天然氣水合物中的天然氣資源量評價

續表

注:天然氣資源量的單位為m，標准壓力和溫度條件:1atm和20℃。

圖10-12 永久凍土帶和陸緣外圍海洋沉積物中實際勘測和推測的天然氣水合物位置

全球極地-永久凍土帶地區(北極、南極和青藏高原)的陸地面積為1.1×10⁷km²，天然氣水合物資源量在1.4×10¹³m³至3.4×10¹⁶m³之間(Meyer，1981;McIver，1981;Trofimuk et al.，1977;MacDonald，1990;Dobrynin et al.，1981)。青藏高原多年凍土帶面積廣闊，占高原總面積的61%，世界多年凍土面積的7%，達1.588×10⁶km²，陸相盆地和海相盆地都具有良好的生油氣條件，具有天然氣水合物形成的條件，有可能形成具有一定規模的水合物聚集，其中羌塘盆地、可可西里陸相盆地區、祁連多年凍土區等都是較好的勘探靶區(黃朋等，2002;陳多福等，2005;祝有海等，2006;盧振權等，2010)。

2.陸緣外圍天然氣水合物

陸緣外圍包括被動與活動大陸邊緣，全球海洋天然氣水合物的資源量在0.2×10¹⁵m³至7.6×10¹⁸m³之間(Meyer，1981;Milkov et al.，2003;Trofimuk et al.，1977;Klauda et al.，2005;Kvenvolden，1988;MacDonald，1990;Kvenvolden et al.，1988;Dobrynin et al.，1981)，主要分布在:①分隔的大洋外部，包括主動大陸邊緣或被動大陸邊緣地區;②深水湖泊之中;③大洋板塊的內部地區。例如西太平洋海域的白令海、鄂霍次克海、千島海溝、日本海、日本四國海槽、南海海槽、沖繩海槽、台灣西南部海域、台灣東部海域、環南中國海的東沙海槽、西沙海槽、南沙海槽與南沙海域、蘇拉威西海、澳大利亞西北海域及紐西蘭北島外海;東太平洋海域的中美海槽、美國北加利福尼亞-俄勒岡岸外海域、秘魯海槽;大西洋西部海域，即美國東南部大陸邊緣的布萊克海台、墨西哥灣、加勒比海及南美東部岸外陸緣海;非洲西海岸岸外海域、印度洋的阿曼灣、孟加拉灣、北極的巴倫支海和波弗特海、南極的羅斯海和威德爾海、內陸的黑海和裏海等。

3.中國海域天然氣水合物

我國海域蘊藏有豐富的水合物資源，具有水合物形成所需溫壓條件的主要是南海(南海陸坡面積大於120×10⁴km²)和東海(東海陸坡即沖繩海槽西坡面積約為6×10⁴km²)。

根據BSR的出現，將南海海域劃分為11個水合物資源遠景區，統計各區的水合物有效分布面積，最後得出整個南海海域BSR有效分布面積為125833.2km²，水合物穩定帶的厚度介於47～389m之間(楊木壯等，2008)。姚伯初等(2006)、楊木壯等(2008)預測南海海域的水合物資源量分別為6.435×10¹³m³、6.9305×10¹³m³和7.632×10¹²m³。

對於東海海域，楊木壯等根據該海域的海底溫度、地溫梯度、海水深度和鹽度參數，計算水合物穩定帶的分布面積為5250km²，穩定帶厚度介於50～491.7m，最終預測東海海域的水合物資源量約為3.53×10¹¹m³。

估算海底天然氣水合物中甲烷資源量，一般考慮天然氣水合物分布范圍、水合物穩定帶厚度、沉積層的孔隙度、水合物在空隙中的濃度，以及水合物分解甲烷的膨脹系數等因子，其中水合物穩定帶厚度在天然氣水合物資源評價中具有重要意義(Xu et al.，1999)。天然氣水合物穩定帶是指在特定的溫度-壓力條件下，天然氣與水合物可以達到相平衡，結合形成天然氣水合物地區帶。根據水深、海底溫度和地溫梯度這3個重要參數，即可計算確定特定區域天然氣水合物穩定帶的厚度。在此基礎上，根據天然氣水合物烴氣系統的綜合特徵，再進一步確定可形成高豐度天然氣水合物聚集的可能勘探靶區。最有利的現實勘探方向是處於水合物穩定帶中的極地砂岩儲層和海洋砂岩儲層，當然還要具體分析天然氣的源岩品質、天然氣的供應量是否充足、運移通道是否發育等因素，最後確定勘探目標。

天然氣水合物的能量密度高、雜質少、儲量規模大，是一種潔凈型能源資源。勘探開發天然氣水合物，增加天然氣產量，可以逐步改變我國能源結構現狀，同時也可以減少大量燃煤造成的環境污染，具有廣闊的勘探前景。

Ⅶ 如何預測居民用戶使用天然氣，IC卡表中，由於IC卡是預充值，如何預測用氣量，還有商業用戶

周期預測，對比3年內的記錄。比如預測今年十一用氣量，需統計3年內十一節用氣量比平時用氣量的增大系數~計算一下變化量，然後按今年近期平均用氣量乘以系數預估今年用氣量。
如有節日有變化，比如今年假期加長，對比其他特殊假日把影響系數加進去

Ⅷ 天然氣中水含量的測定和預測方法有哪些

稱重法和露點法

Ⅸ 液化天然氣的預測分析

全球液化天然氣供需預測分析 液化天然氣歷來是一種細分市場產品。它的消費量目前正以每年10%的速度增長。
由於歐洲和北美地區的天然氣儲量已接近或僅略高於生產峰值水平，加上天然氣資源匱乏的亞洲國家的需求迅速上升，液化天然氣的需求正經歷著爆炸式增長。預計到2010年至2011年，液化天然氣的行業規模將比2004年增長一倍。
面對繁榮的行業前景，全球范圍內都在加大液化天然氣的生產力度。過去幾年中，計劃沿美國海岸建設的再氣化終端(將液化天然氣轉回氣態)已超過50個。2002年底，全球有135艘液化天然氣運輸船舶，到2009年時將增加近2倍。
但如果與全球大型能源企業的高管交談，便會發現他們對液化天然氣市場未來最擔憂的問題――供應。在擬議的美國項目中，預計只有6到8個能在2016年之前建成。去年，許多船舶都難以找到貨源。PFC能源咨詢公司預計，2012年的全球供應將比預測低28%。
由於天然氣企業受到生產延期和成本上升的困擾，供應一直存在問題。項目開發通常無法預測，因其特殊性質，液化天然氣項目通常難以在基礎設施薄弱的地區開展。此外，高漲的鋼鐵和水泥等基礎建築物資價格，已經推升了開發成本。
這使得人們擔憂，液化天然氣可能失去其價格優勢。此外，還存在一種風險，即供應不足將促使政策制定者尋求氣變油或煤炭氣化等其他選擇。 但分析人士表示，液化天然氣短期內幾乎沒有替代品。目前有跡象顯示，供應狀況正在改善，而且變得更具靈活性。即使將生產延期因素考慮在內，預計全球液化天然氣的產能到2010年也將增長50%。目前運輸船舶的裝運量已有所提高，表明生產正在趕上基礎設施的建設步伐。
未來供應的關鍵在於，隨著卡達供應的天然氣越來越多，市場如何作出回應。僅卡達在2010年之前增加的液化天然氣產量，就將是目前美國使用量的5倍。
PFC能源咨詢公司的加布里埃爾·韋恩表示：「這些國家確實在改變液化天然氣市場的規模。卡達將成為監控這些市場需求的風向標。問題在於，供應大幅增加是將影響市場活力？還是美國和歐洲會支持這種水平的增長，同時仍為更長時期開發留出空間？