試油求產有哪些方法

『壹』 井下作業內容主要有油水井維修、油水井大修、油層改造和試油。出自哪哪本書

井下作業：是指在油田開發過程中，根據油田調整、改造、完善、挖潛的需要，按照工藝設計要求，利用一套地面和井下設備、工具，對油、水井採取各種井下技術措施，達到提高注采量，改善油層滲流條件及油、水井技術狀況，提高採油速度和最終採收率的目的。這一系列井下施工工藝技術統稱為井下作業。
井下作業內容主要有油水井維修、油水井大修、油層改造和試油。
一、維修作業：
油水井在採油、注水的過程中，因地層出砂、出鹽，造成地層掩埋、泵砂卡、鹽卡，或因管柱結蠟、泵凡爾腐蝕、封隔器失效、油管、抽油桿斷脫等種種原因，使油水井不能正常生產。油水井維修的目的，是通過作業施工，使油水井恢復正常生產。
2、維修作業包括內容
包括油井檢泵、沖砂洗井、換光桿、換封隔器、井下調參、起測、下泵、隔采、解卡等；注水井檢查管柱、分隔注、換封隔器、沖砂洗井、整改井口以及維修作業中需要配合的其它施工（射孔、工程測井等）。
二、措施、大修作業早衫
在石油井的生產過程中，往往由於井下事故等原因，使油水井不能正常生產，特別是發生井下卡鑽和井下落物後，將造成油水井的減產或停產，嚴重時使油水井報廢。因此預防井下事故的發生，迅速處理井下事故，是保證油田正常生產的一項重要冊碼措施。
2、措施、大修作業內容
包括通井、套管刮削、泡沫洗井、爆燃壓裂、抽汲、壓裂、酸化、堵水、調剖、找串、封串、列印、套管找漏、打水泥塞、鑽、磨、套、銑、套管修復、打撈、解卡、套管內側鑽等。
三、油層改造
凡是能夠改善油層原有的物理化學性質的施工方法統稱為油層改造陸姿腔。常用的有水力壓裂、酸化、化學堵水、化學防砂等方法。
四、試油試油工作就是利用一套專門的設備和方法，對通過鑽井取芯，測井等間接手段初步確定的油、氣、水層進行直接測試，並取得目的層的產能、壓力、溫度和油、氣、水性質等資料的工藝過程。
試油的主要目的在於確定所試層位有無工業性油氣流，並取得代表它原始面貌的數據，但在油田勘探的不同階段，試油有著不同的目的和任務。
試油的一般工序：
一口井完鑽後即移交試油，試油隊接到試油方案，首先必須做好井況調查，待立井架、穿大繩、接管線、排放丈量油管等准備工作之後，就可以開始施工。一般常規試油，比較完整的試油工序包括通井、壓井（洗井）、射孔、下管柱、替噴、誘噴排液、求產、測壓、封閉上返等。當一口井經誘噴排液仍未見到油氣流或產能較低時，一般還需要採取酸化、壓裂等增產措施。

『貳』 試油情況

虎1井共對3個層段進行了試油，試油獲得0.57t/d的低產油流。這3個層段分別是①第S1-1層，層位：E_2-3h₁，層號：188、189，井段2355.8～2364.6m，射孔厚度5.2m。②第C2-1層，層位：E_2-3h₁，層號：183，井段2320.9～2321.9m，厚度：2.0m。③第S3-1層，層位：E_2-3h₁，層號：174Ⅰ，183，井段2255.4～2322.9m，厚度：6.2m。

第S1-1層E_2-3h₁,188、189號層，井段2355.8～2364.6m，射孔厚度5.2m，破裂壓力58.8MPa，打入胍膠壓裂液284.34m³，加砂0.8m³陶粒20m³，累計排出液147.64m³，壓裂液返排率為51.9%，排液求產後期日排壓裂液1.6m³，壓裂後水力泵求產累計產油0.058t，結論為低產油層，實測地層溫度93.9℃賀昌/2356.26m，溫度系數4.05℃/100m 壓裂後抽吸求產，日產油0.058t，試油結論為低產油層。該層測井解釋為差油層和油水同層，錄井解釋均為差油層，試油結果與之相符。

第C 2-1層E_2-3h₁,183號層，井段2320.9～2321.9m，射孔厚度：1.0m，射孔＋MFE（Ⅱ）測試聯作，平均流壓0.86MPa，日產油0.001t，試油結論為干層。

第S3-1層E_2-3h₁,174Ⅰ、183號層，井段2255.4～2322.9m，射孔厚度：4.2m，壓裂後抽汲求產盯咐，平均流壓1.23MPa，日產油0.511t，試油結論為低產油層。

174Ⅰ、183號層射開厚度5.2m，壓裂後抽汲求產，日產油0.511t，破裂壓力分別為62.2MPa、55.18MPa，打入胍膠壓裂液258.68m³（189.98+68.7m³），加砂1.3m³（0.8+0.5m³），陶粒20m³（14+6.0m³），累計排出101.81m³，壓裂液返排率為39.4%，排液求產後期凱拍純日排壓裂液2.06m³，壓裂後水力泵求產累計產油0.511t，結論為低產油層，實測地層溫度90.9℃/2244.58m，溫度系數4.05℃/100m，試油結論為低產油流。

『叄』 試油情況及油源對比

（一）試油情況

湯1井測井共解釋313層，小層號為1～308號（其中27號層分為27_Ⅰ、27_Ⅱ號層；55號層分為55_Ⅰ、55_Ⅱ；125號層分為125_Ⅰ、125_Ⅱ；131號層分為131_Ⅰ、131_Ⅱ、131_Ⅲ號層），總厚度為1448.8m。其中氣水同層1層，厚度為12.0m；可疑氣層1層，厚度為1.4m；差油層9層，厚度為36.0m；差油界線層7層，厚度為32.6m；油水同層2層，厚度為6.6m；含油水層4層，厚度為14.0m；可疑油層2層，厚度為19.8m；煤層15層，厚度為40.6m；水層80層，厚度為353.2m；干層192層，厚度為932.6m。根據測井及錄井解釋資料，優選112、113、121、124、239、240號層進行試油。2008年2月24日開始試油准備，2008年8月29日試油完成。湯1井共試油5層，只測試新安村組＋烏雲組239、240號層，井段3827.0～3837.6m，達連河組121、124號層，井段3050.6～3069.0m，壓裂後見油花，射開厚度7.6m，破裂壓力76MPa，打入胍膠壓裂液334.9m³，加砂0.5 m³，陶粒22.5m³，累計排出154.4m³，壓裂液返排率為46.1%，排液求產後期日排壓裂液1.95m³，壓裂後水力泵求產見油花，實測地層溫度113.7℃/2990.22m，溫度系數3.80℃/100m，按標准試油結論為干層。第C1-1層，新安村組＋烏雲組239、240號層，井段3827.0～3837.6m，厚度10.6m。測井解釋為2個干層、錄井解釋為干層1個、可疑油層1個，採用MFE（I）測試自噴求產，日產氣26m³。按標准試油結論為干層。第S1-2層，新安村組＋烏雲組239、240號層，井段3827.0～3837.6m，厚度10.6m。測井解釋為干層2個、錄井解釋為干層1個，可疑油層1個，壓裂後自噴＋氣舉，見油花，射開厚度10.6m，破裂壓力103.4MPa，打入胍膠壓裂液324.5m³，加砂1m³，陶粒28m³，累計排出80.34m³，壓裂液返排率為24.8%，排液求產後期日排壓裂液4.21m³，壓裂後自噴＋氣舉求產見油花，實測地層溫度137.3℃/3788.86m，溫度系數3.62℃/100m，試油油結論干層。第C 2-1層達連河組121號層，井段3050.6～纖歲3053.6m，厚度3.0m。測井解釋為差油層、錄井解釋為差油層。採用TCP+MFE（Ⅱ）測試求產，地層沒有流體產出，按標准試油結論為干層。第C 3-1層達連河組112、113號層，井段2856.6～2863.4m，厚度5.8m。測井解釋為差油滾則層、錄井解釋為水層。採用TCP+MFE（Ⅱ）測試求產，日產水0.345m³，按標准試油結論為水層。第S4-1層，S4-1層達連河組121、124號層，井段3050.6～3069.0，厚度4.6m。測井解釋為差油層、干層，錄井解釋為差油層，壓裂後氣舉求產，見油花，按標准試油結論為干層。

（二）油源對比

湯1井在達連河組121、124號層和新安村組＋烏雲組239、240號層試油見少量油花，對部分油樣進行了分析。原油物性分析表明，湯1井3050～3069m 原油密度、含蠟量均比下部3827～3837.6m原油要高，兩處原油整體表現低硫、低膠質、低瀝青質、低黏度、高輕質餾分、高飽和烴，具輕質－凝析油特徵。湯1井3827～3837m 原油飽和烴氣相色譜圖，為前高單峰型，反映輕質原油特徵，主峰碳為nC₁₉,OEP為1.01,Pr/Ph為5.6，說明湯1井原油的源岩特徵為成熟的烴源岩。而3050.6～3069m 原油主峰碳為nC₂₃,O EP為1.09,Pr/Ph為9.96，源岩成熟度稍低，姥鮫烷優勢明顯。從族組成分析，湯1井原油飽和烴含量高，芳烴、非烴、瀝青質含量低（即三低一高），飽/芳比非常高。從飽和烴和全烴氣相色譜可以看出：兩種檢測物得到的O EP、Pr/nC₁₇、Ph/nC₁₈幾乎一致，但其它幾項均有差別，飽和烴色譜圖上，主峰碳為nC₁₉，以此為中心形成不對稱單峰群分布，碳數范圍較寬，從nC₁₃-nC₃₆。全烴氣相色譜表明：主峰碳nC₁₃，兩側變化較緩，色譜圖呈前高單峰型，nC₁₃前輕組分含量高毀備睜。綜合分析：正構烷烴中輕/重烴比∑C₂₁—/∑C₂₂較大，Pr/nC₁₇和Ph/nC₁₈均非常小，低碳數正烷烴顯優勢，反映生油母質單源特徵。OEP接近1，無奇偶優勢，生源母質成熟；pr/ph非常高，pr優勢明顯，Pr及Ph相對含量較低，正烷烴含量相對較高，這表明原始有機質生源中植物成分較少，成岩轉化早期中處於淺水體、弱氧化、偏酸性環境，生油岩成熟度較高，且遭受生物降解作用甚微。湯1井相鄰層段岩－岩含化合物特徵相似，2902.61m和3071.47m 岩－岩質量色譜圖特徵相似，而3519.62m 原油譜圖與上部3517.45m 泥岩化合物特徵相似，有很好的親源關系。湯1井3827～3837m原油與3842m泥岩飽和烴色譜圖都為前高單峰型，主峰碳接近、Pr/Ph類似、O EP值接近，色譜特徵相似；油－岩對比說明油可能就來自附近生油岩，具有自生自儲特徵，也證實了薄互層泥岩的生油能力。

『肆』 鑽井安全小常識

1.做為鑽井隊安全員,需要學習那方面的安全知識
安全員崗位職責 一、在項目經理領導下，全面負責監督實施施工組織設計中的安全措施、並負責向作業班組進行安全技術交底。

二、檢查施工現場安全防護、地下管道、腳手架安全、機械設施、電氣線路、倉儲防水等是否符合安全規定和標准。如發現施工現場有不安全隱患，應及時提出改進措施，督促實施並對改進後的設施進行檢查驗收。

對不改進的，提出處置意見報項目負責人處理。 三、正確填報施工現場安全措施檢查情況的安全生產報告，定期提出安全生產的情況分析報告的意見。

四、處理一般性的安全事故。 五、按照規定進行工傷事故的登記，統計和分析工作。

六、同各施工班組及個人簽訂安全紀律協議書。 七、隨時對施工現場進行安全監督、檢查、指導，並做好安全檢查記錄。

對不符合安全規范施工的班組及個人進行安全教育、處罰，並及時責令整改。 八、在安全檢查工作中不深入、不細致及存在問題不提出意見又不向上級匯報，所造成的責任事故，應承擔全部責任及後果。
2.鑽井知識啊
海洋鑽井平台（drilling platform）是主要用於鑽探井的海上結構物。

平台上裝鑽井、動力、通訊、導航等設備，以及安全救生和人員生活設施，是海上油氣勘探開發不可缺少的手段。主要分為移動式平台和固定式平台兩大類。

其中按結構緩段又可分為： （1）移動式平台： 坐底式平台、自升式平台、鑽井船、半潛式平台、張力腿式平台、牽索塔式平台 （2）固定式平台：導管架式平台、混凝土重力式平台、深水順應塔式平台固定式鑽井平台大都建在淺水中，它是藉助導管架固定在海底而稿升高出海面不再移動的裝置，平台上面鋪設甲板用於放置鑽井設備。支撐固定平台的樁腿是直接打入海底的，所以，鑽井平台的穩定性好，但因平台不能移動，故鑽井的成本較高。

為解決平台的移動性和深海鑽井問題，又出現了多種移動式鑽井平台，主要包括：坐底式鑽井平台、自升式鑽井平台、鑽井浮船和半潛式鑽井平台。
3.鑽進時安全注意事項有哪些呢
鑽進作業是鑽井生產的重要環節，油氣井的完成主要是 通過鑽進實現的，鑽進速度和質量與司鑽的素質和操作水平 有密切的關系。

在鑽進過程中，往往會遇到復雜的井下情況，稍有不慎都可能導致井下事故，造成巨大損失，進而威 脅到地面人員安全。所以要求司鑽嚴格按照鑽進參數進行作 業，操作剎把要精力集中，送鑽要均勻，要隨時注意指重表和泵壓表的變化，及時准確地判斷井下情況，嚴防溜鑽和頓 鑽事故的發生。

鑽進與起下鑽的明顯不同是：鑽進過程中泥漿泵工作，泥漿在管路中循環，泥漿壓力一般在15兆帕-20兆帕之間。因而在開泵前要檢查高壓管匯附近安全閥泄流管方向及傳動部分附近是否有人或放置其他障礙物，在人員離開或障礙物清除之後，方可開泵。

[事故案例） 某鑽井隊因泥漿泵出口受堵，造成泵壓升高，安全銷被剪斷，泄壓管線開裂，泄壓管線轉動，打在修理另一台泵的副司鑽頭部，經搶救無效死亡。 在正常檢修及保養設備時，必須切斷動力，非檢修人員不得擅自扳動手柄，以免發生誤操作造成人身事故和機械事故。

泥漿罐上須鋪設網狀鋼板以防滑，四周以及走鍵哪老道必須安裝好防護欄桿。
4.鑽進時安全注意事項有哪些
鑽進作業是鑽井生產的重要環節，油氣井的完成主要是 通過鑽進實現的，鑽進速度和質量與司鑽的素質和操作水平 有密切的關系。

在鑽進過程中，往往會遇到復雜的井下情況，稍有不慎都可能導致井下事故，造成巨大損失，進而威 脅到地面人員安全。所以要求司鑽嚴格按照鑽進參數進行作 業，操作剎把要精力集中，送鑽要均勻，要隨時注意指重表和泵壓表的變化，及時准確地判斷井下情況，嚴防溜鑽和頓 鑽事故的發生。

鑽進與起下鑽的明顯不同是：鑽進過程中泥漿泵工作，泥漿在管路中循環，泥漿壓力一般在15兆帕-20兆帕之間。因而在開泵前要檢查高壓管匯附近安全閥泄流管方向及傳動部分附近是否有人或放置其他障礙物，在人員離開或障礙物清除之後，方可開泵。

[事故案例） 某鑽井隊因泥漿泵出口受堵，造成泵壓升高，安全銷被剪斷，泄壓管線開裂，泄壓管線轉動，打在修理另一台泵的副司鑽頭部，經搶救無效死亡。 在正常檢修及保養設備時，必須切斷動力，非檢修人員不得擅自扳動手柄，以免發生誤操作造成人身事故和機械事故。
5.石油鑽井常識
鑽頭主要分為：刮刀鑽頭；牙輪鑽頭；金剛石鑽頭；硬質合金鑽頭；特種鑽頭等。

衡量鑽頭的主要指標是：鑽頭進尺和機械鑽速。 鑽機八大件 鑽機八大件是指：井架、天車、游動滑車、大鉤、水龍頭、絞車、轉盤、泥漿泵。

鑽柱組成及其作用 鑽柱通常的組成部分有：鑽頭、鑽鋌、鑽桿、穩定器、專用接頭及方鑽桿。鑽柱的基本作用是：（1）起下鑽頭；（2）施加鑽壓；（3）傳遞動力；（4）輸送鑽井液；（5）進行特殊作業：擠水泥、處理井下事故等。

鑽井液的性能及作用 鑽井液的性能主要有：（1）密度；（2）粘度；（3）屈服值；（4）靜切力；（5）失水量；（6）泥餅厚度；（7）含砂量；（8）酸鹼度；（9）固相、油水含量。鑽井液是鑽井的血液，其主作用是：1）攜帶、懸浮岩屑；2）冷卻、潤滑鑽頭和鑽具；3）清洗、沖刷井底，利於鑽井；4）利用鑽井液液柱壓力，防止井噴；5）保護井壁，防止井壁垮塌；6）為井下動力鑽具傳遞動力。

常用的鑽井液凈化設備 常用的鑽井液凈化設備：（1）振動篩，作用是清除大於篩孔尺寸的砂粒；（2）旋流分離器，作用是清除小於振動篩篩孔尺寸的顆粒；（3）螺桿式離心分離機，作用是回收重晶石，分離粘土顆粒；（4）篩筒式離心分離機，作用是回收重晶石。 鑽井中鑽井液的循環程序 鑽井 液罐 經泵→地面 管匯→立管→水龍帶、水龍頭→鑽柱內→鑽頭→鑽柱外環形空間→井口、泥漿（鑽井液）槽→鑽井液凈化設備→鑽井液罐。

鑽開油氣層過程中，鑽井液對油氣層的損害 主要有以下幾種損害：（1）固相顆粒及泥餅堵塞油氣通道；（2）濾失液使地層中粘土膨脹而堵塞地層孔隙；（3）鑽井液濾液中離子與地層離子作用產生沉澱堵塞通道；（4）產生水鎖效應，增加油氣流動阻力。 預測和監測地層壓力的方法 （1）鑽井前，採用地震法；（2）鑽井中，採用機械鑽速法，d、dc指數法，頁岩密度法；（3）完井後，採用密度測井，聲波時差測井，試油測試等方法。

鑽井液靜液壓力和鑽井中變化 靜液壓力，是由鑽井液本身重量引起的壓力。鑽井中變化，岩屑的進入會增加液柱壓力，油、氣水侵會降低靜液壓力，井內鑽井液液面下降會降低靜液壓力。

防止鑽井液靜液壓力變化的方法有：有效地凈化鑽井液；起鑽及時灌滿鑽井液。 噴射鑽井 噴射鑽井是利用鑽井液通過噴射式鑽頭噴嘴時，所產生的高速射流的水力作用，提高機械鑽速的一種鑽井方法。

影響機械鑽速的因素 （1）鑽壓、轉速和鑽井液排量；（2）鑽井液性質；（3）鑽頭水力功率的大小；（4）岩石可鑽性與鑽頭類型。 鑽井取心工具組成 （1）取心鑽頭：用於鑽取岩心；（2）外岩心筒：承受鑽壓、傳遞扭矩；（3）內岩心筒：儲存、保護岩心；（4）岩心爪：割斷、承托、取出岩心；（5）還有懸掛軸承、分水流頭、回壓凡爾、扶正器等。

取岩心 取岩心是在鑽井過程中使用特殊的取心工具把地下岩石成塊地取到地面上來，這種成塊的岩石叫做岩心，通過它可以測定岩石的各種性質，直觀地研究地下構造和岩石沉積環境，了解其中的流體性質等。 平衡壓力鑽井 在鑽井過程中，始終保護井眼壓力等於地層壓力的一種鑽井方法叫平衡壓力鑽井。

井噴 是地層中流體噴出地面或流入井內其他地層的現象。引起井噴的原因有：（1）地層壓力掌握不準；（2）泥漿密度偏低；（3）井內泥漿液柱高度降低；（4）起鑽抽吸；（5）其他措施不當等。

軟關井 就是在發現溢流關井時，先打開節流閥，後關防噴器，再試關緊節流閥的一種關井方法。因為這樣可以保證關井井口套壓值不超過允許的井口套壓值，保證井控安全，一旦井內壓力過大，可節流放噴。

鑽井過程中溢流顯示 （1）鑽井液儲存罐液面升高；（2）鑽井液出口流速加快；（3）鑽速加快或放空；（4）鑽井液循環壓力下降；（5）井下油、氣、水顯示；（6）鑽井液在出口性能發生變化。 溢流關井程序 （1）停泵；（2）上提方鑽桿；（3）適當打開節流閥；（4）關防噴器；（5）試關緊節流閥；（6）發出信號，迅速報告隊長、技術員；（7）准確記錄立柱和套管壓力及泥漿增量。

鑽井中井下復雜情況 鑽進中由鑽井液的類型與性能選擇不當、井身質量較差等原因，造成井下遇阻、遇卡、以及鑽進時嚴重蹩跳、井漏、井噴等，不能維持正常鑽井和其他作業的正常進行的現象。 鑽井事故 是指由於檢查不周、違章操作、處理井下復雜情況的措施不當或疏忽大意，而造成的鑽具折斷、頓鑽、卡鑽及井噴失火等惡果。

井漏 井漏主要由下列現象發現，（1）泵入井內鑽井液量>返出量，嚴重時有進無出；（2）鑽井液罐液面下降，鑽井液量減少；（3）泵壓明顯下降。漏失越嚴重，泵壓下降越明顯。

卡鑽及造成原因 卡鑽就是在鑽井過程中因地質因素、鑽井液性能不好、技術措施不當等原因，使鑽具在井內長時間不能自由活動，這種現象叫卡鑽。主要有黏附卡鑽、沉砂卡鑽、砂橋卡鑽、井塌卡鑽、縮徑卡鑽、泥包卡鑽、落物卡鑽及鑽具脫落下頓卡鑽等。

處理卡鑽事故的方法 （1）泡油解卡；（2）使用震擊器震擊解卡；（3）倒扣套銑；（4）爆炸松扣；（5）爆炸鑽具側鑽新眼等。 固井 固井就是向井內下。
6.石油鑽井常識
在實踐鑽井過程中，鑽井工作者需要根據地質條件及地層特點，確定沖洗液的類型和性能要求，即選擇合適的鑽井液，這是成功完成一個鑽進項目的關鍵因素。

經過多年的科研開發和生產實踐，鑽井液已從僅滿足鑽頭鑽進發展到適應各方面需求的鑽井液體系。例如為快速鑽井服務的低粘度、低摩擦、低固相的聚合物鑽井液，防卡鑽井液，針對岩石特點的防塌鑽井液，鑽鹽岩層的飽和鹽水鑽井液，保護油氣層的低密度水包油鑽井液，防堵塞油氣通道的油基鑽井液和開發低壓油氣田的泡沫鑽井液等。

形成了較為完整的鑽井液體系。
7.鑽井工安全操作規程
1、冬季施工應嚴格執行冬季操作規程，杜絕違章指揮、違章操作、違章施工的現象。

2、必須按規定時間對鑽具和配合接頭進行探傷，對鑽具本體及絲扣進行嚴格的檢查，不合格的絕對不允許下井。

3、所有鑽具必須上支架，接單根和下鑽時提前預熱鑽具螺紋，確保鑽具水眼暢通，螺紋清潔，螺紋脂符合要求、塗抹均勻，緊扣扭矩達到標准。下鑽時禁止用火燒專用管材螺紋部位。

4、手工具等小件物體嚴禁放在轉盤上，在井口使用手工具時必須繫上安全繩，以防失手掉入井內。起下鑽時圍井口，嚴防鉗銷、鉗牙等工具、配件落入孔內。

5、要堅持起下鑽遇卡、遇阻不能硬提硬放，防止擼死，避免發生卡鑽事故。

6、防凍保溫設施必須齊全、好用。

7、下完鑽前開泵時必須先試開泵，防止出現蹩泵和工程事故，造成嚴重後果。

8、確保各類計量器具、儀表靈活好用。

9、冬季施工要求剎把不離人，鑽台、泵房、機房不離人，值班人員不離現場。

10、鑽井液循環儲備系統、配漿系統、固控設備的安裝要符合要求，能滿足不同施工階段的需要，各罐攪拌器、蝶閥要靈活好用。

11、按規定挖好排污坑，排污坑尺寸不得小於設計要求。

12、加強冬季設備的日常維修保養工作，明確責任，確保設備正常使用。

13、作好鑽井液循環、儲備和配漿系統的保溫工作。

14、嚴格執行鑽井液設計方案，加強鑽井液的日常管理工作，做到勤測量、勤維護、勤處理，保證鑽井液性能穩定。

15、鑽井液地面循環量比夏季施工時要多20至30方，各鑽井隊要使用好刮泥器，確保鑽井液及時回收，減少浪費。 16、加強鑽井液材料的儲備和管理工作。 17、配齊各種鑽井液測試儀器，確保好用。

18、下套管過程中必須認真進行二次通徑，套管螺紋必須用試扣規試扣檢查，螺紋清潔、無傷痕、無變形，密封脂塗抹均勻，余扣不超過1扣，嚴禁場地接雙根，嚴禁將棉紗手套等物品放在套管內。 19、冬季固井施工應在白天進行，確保施工安全。

20、孔口工作面應保持干凈清潔，當出現灑落的循環液應及時清理以防上凍，並鋪上鋸末防滑。

來源於問問我
8.鑽井技術有什麼小知識
回轉式鑽機最早出現在瑞士，那還是19世紀後期，到現在高速金剛石鑽機和深孔鑽探機的出現，為鑽井的科學提供了條件。

下面武漢鑽井公司清源泉岩土工程有限公司跟大家說說鑽井機的控制系統有哪些標准。首先，鑽井機的控制系統控制多個設備，包括絞車運轉設備和絞車運轉系統，還有小型鑽井機轉盤。

轉盤旋轉是通過轉盤拖動還有控制系統實現，通過對電動機的調速，然後經過鑽桿和主動鑽桿，來驅動鑽頭旋轉，從而打破岩層鑽井。其次，在鑽井機鑽進的時候還需要對轉盤轉速進行改變，改變的依據就是在鑽井時泥漿沖洗效果怎樣和泥漿護壁以及井的直徑大小等等。

如果鑽井出現卡鑽的情況，控制系統就會為了保護鑽井機降低轉速，這樣機械就不容易損壞。最後，絞車拖動鑽井鑽具提升或者下降是通過控制系統對電動機調速，然後驅動懸吊系統實現的，如果絞車速度超過正常值，控制系統為了鑽井機的安全停車。

『伍』 食用油提取方法有哪些

植物中提取食用油有兩種工藝方法，分化學取油法和物理取油法，也就是我們平時所說的浸出法（化學）和壓榨法（物理）：
壓榨法:壓榨法有悠久的歷史,它的工藝過程比較簡單:把油料蒸熟、炒熟以後,用機械的方法把油從油料中擠壓出來。古老的壓榨法,需要操作人員付出繁重的體力勞動。而擠壓過的油渣(油餅)中,殘油含量相當高,因而浪費了極為寶貴的油料資源。現代的壓榨法已是工業化自動化的操作,但油渣中殘油含量高的問題還是不能解決。
從壓榨的原料的預處理來區分有冷榨法和熱榨法，也叫熟榨法。冷榨就是原料不經過烘炒或者蒸制直接將原料投入榨油機擠壓出油，這種方法油品顏色相對比較淺，色彩更加明亮，但出油率低，而且油料味道不濃厚，香醇。而熟榨要把油料作物在壓榨前經過烘乾，目的是降低原料水分，增加油脂分子的活躍性和流動性，從而提高出油率，保證油質味道的香濃。但也破壞了油品的化學組織成分，導致油的顏色更深，更黑。
油料壓榨工藝的基本過程如下：
1.常規生產工藝：生料--蒸炒--壓榨--機榨毛油
2.特殊油脂生產工藝：油籽--炒籽--壓榨--過濾--香味油脂
3特殊油料生產工藝：油籽--整籽冷壓榨--過濾--冷榨油脂
油料被擠壓出油過程：當油料進入榨油機榨膛內，隨著榨膛旋轉，壓力增大。籽料隨著油脂的擠出不斷擠緊，直接接觸的榨料粒子間相互產生壓力而造成籽料的塑性變形，尤其在油膜破裂處和粘合一體。這樣在被擠出炸膛後，榨料不在是鬆散體，而形成一種可塑體，稱為油餅。壓榨時由於溫度和壓力的雙重作用，蛋白質會繼續變質，繼而影響榨料塑性，總之，蛋白質變性程度適當才能保證最好的壓榨出油效果。
浸出法：浸出法是一種制油工藝。其理論依據是萃取原理，它於1843年起源於法國，是一種安全衛生、科學先進的制油工藝。現在工業發達國家用浸出法生產的油酯總產量的90%以上。浸出法制油的優點是粕餅中含殘油少、出油率高、加工成本低、經濟效益高，而且粕的質量高，用於飼料行業飼養效果好。
國家專門為油料加工安排生產的專用溶劑油，以其自身成分特點，能夠保證其與油脂徹底分離脫除。浸出法是利用油脂和有機溶劑相互溶解的性質，將油料破碎壓成胚片或者膨化後，用有機溶劑（一般情況下是正己烷）和油料胚片在名叫浸出器的設備內接觸，將油料中的油脂萃取溶解出來。然後通過加熱汽提的方法，脫除油脂中溶劑。通過這種方法，可以將油料殘渣中的殘油降低至1%率以內。以大豆為例，浸出法比壓榨法的出油率要高50%。
浸出法制油工藝
（1）浸出法制油工藝的分類按操作方式，浸出法制油工藝可分成間歇式浸出和連續式浸出：
①間歇式浸出 料胚進入浸出器，粕自浸出器中卸出，新鮮溶劑的注入和濃混合油的抽出等工藝操作，都是分批、間斷、周期性進行的浸出過程屬於這種工藝類型。
②連續式浸出 料胚進入浸出器，粕自浸出器中卸出，新鮮溶劑的注入和濃混合油的抽出等工藝操作，都是連續不斷進行的浸出過程屬於這種工藝類型。
按接觸方式，浸出法制油工藝可分成浸泡式浸出、噴淋式浸出和混合式浸出：
③浸泡式浸出 料胚浸泡在溶劑中完成浸出過程的叫浸泡式浸出。屬浸泡式的浸出設備有罐組式，另外還有弓型、U型和Y型浸出器等。
④噴淋式浸出 溶劑呈噴淋狀態與料胚接觸而完成浸出過程者被稱為噴淋式浸出，屬噴淋式的浸出設備有履帶式浸出器等。
⑤混合式浸出 這是一種噴淋與浸泡相結合的浸出方式，屬於混合式的浸出設備有平轉式浸出器和環形浸出器等。
（2）浸出法制油工藝 按生產方法可分為直接浸出和預榨浸出：
①直接浸出 直接浸出也稱「一次浸出」。它是將油料經預處理後直接進行浸出制油工藝過程。此工藝適合於加工含油量較低的油料。
②預榨浸出 預榨浸出油料經預榨取出部分油脂，再將含油較高的餅進行浸出的工藝過程。此工藝適用於含油量較高的油料。
（3）浸出工藝的選擇依據及基本的工藝流程 浸出生產能否順利進行，與所選擇的工藝流程關系密切，它直接影響到油廠投產後的產品質量、生產成本、生產能力和操作條件等諸多方面。因此，應該採用既先進又合理的工藝流程。選擇工藝流程的依據是：
①根據原料的品種和性質進行選擇 根據原料品種的不同，採用不同的工藝流程，如加工棉籽，其工藝流程為：棉籽→清洗→脫絨→剝殼→仁殼分離→軟化→軋胚→蒸炒→預榨→浸出；
若加工油菜籽，工藝流程則是：油菜籽→清選→軋胚→蒸炒→預榨→浸出；
根據原料含油率的不同，確定是否採用一次浸出或預榨浸出。如上所述，油菜籽、棉籽仁都屬於高含油原料，故應採用預榨浸出工藝。而大豆的含油量較低，則應採用一次浸出工藝。
大豆→清選→破碎→軟化→軋胚→乾燥→浸出；
②根據對產品和副產品的要求進行選擇 對產品和副產品的要求不同，工藝條件也應隨之改變，如同樣是加工大豆，大豆粕要用來提取蛋白粉，就要求大豆脫皮，以減少粗纖維的含量，相對提高蛋白質含量，工藝流程為：
大豆→清選→乾燥→調溫→破碎→脫皮→軟化→軋胚→浸出→浸出粕→烘烤→冷卻→粉碎→高蛋白大豆粉
③根據生產能力進行選擇 生產能力大的油廠，有條件選擇較復雜的工藝和較先進的設備；生產能力小的油廠，可選擇比較簡單的工藝和設備。如日處理能力50噸以上的浸出車間可考慮採用石蠟油尾氣吸收裝置和冷凍尾氣回收溶劑裝置。
食品科學與工程專業人士指出，對大部分油料來說，不管是壓榨還是浸出，得到的毛油因為含有磷脂、游離脂肪酸、農葯殘留等，不能直接食用，都必須經過脫膠、脫酸、脫色和蒸餾脫臭等精煉工序後，才能得到可供我們食用的油。因此，食用油是否安全，不在於前段製取採用壓榨還是浸出工藝，主要是由後續的精煉工藝決定的。
浸出油廠用的正己烷都必須是食品級的，食品級的正己烷經過重金屬脫除處理，鉛、砷等有害金屬殘留都低於10ppb（億分之一），這么低的殘留不會對生產的油有危害。
我國國標規定食用油外包裝上必須標明製取工藝，這是為了給消費者以知情權，並不意味著兩種製取工藝在食品安全上有差異。

『陸』 試油的主要目的

1、探明新區、新構造是否有工業性油氣流；
2、查明油氣田的含油凱攔山面積及油水或氣水邊界以及油氣藏衡攔的產油、氣盯中能力、驅動類型；
3、驗證對儲集層產油、氣能力的認識和利用測井資料解釋的可靠程度；
4、通過分層試油、試氣取得各分層的測試資料及流體的性質，確定單井（層）的合理工作制度，為制定油田開發方案提供重要依據；
5、評價油氣藏，對油、氣、水層做出正確的結論。

『柒』 井下作業的試油

試油工作就是利用一套專門的設備和方法，對通過鑽井取芯，測井等間接手段初步確定的油、氣、水層進行直接測試，並取得目的層的產能、壓力、溫度和油、氣、水性質等資料的工藝過程。
試油的主要目的在於確定所試層位有無工業性油氣流，並取得代表它原始面貌的數據，但在油田勘探的不同階段，試油有著不同的目的和任務。概括起來，主要有以下四點： 一口井完鑽後即移交試油，試油隊接到試油方案，首先必須做好井況調查，待立井架、穿大繩、接管線、排放丈量油管等准備工作之後，就可以者悔開始施工。一般常規試油，比較完整的試油工序包括通井、壓井（洗井）、射孔、下管柱、替噴、誘噴排液、求產、測壓、封閉上返等。當一口井經誘噴排液仍未見到油氣流或產能較低時，一般還需要採取酸化、壓裂等增產措施。
1．通井
一口井試油前一般要求下通井規通井。通井規外徑小於套管內徑6～8mm，大端長度要求不小於0．5m。一般要通至射孔油層底界以下50m，新井要通至人工井底，老井及有特殊要求的井要按工藝設計施工。
2．壓井、洗井
⑴壓井
壓井的目的是把井下油層壓住，使其在射孔或作業時不發生井噴，保證試油和作業安全順利地進行。同時又要保證施工後油層不因為壓井而受到污染損害。壓井時若壓井液密度過大，或壓井液大量漏入油層，少則影響油層的正常生產，延長排液時間，嚴重者會把油層堵死，致使油層不出油。如果壓井液選擇的密度過低不能把油層壓住，在施工中會造成井噴。因此，施工中應當注意合理選擇壓井液的密度和壓井方式，使壓井工作真正做到「壓而不死，活而不噴，不噴不漏，保護油層」。
①壓井液選擇
根據油層穩定靜壓值計算壓井液密度。
對新井試油作業，可按鑽開油層時的泥漿密度壓井。
②壓井方法
現場常用的壓井方法主要有灌注法、循環法和擠壓法。
灌注法：即往井內灌注一段壓井液就可以把井壓住。對一些低壓低產油層上返試油時採用。
循環法：這種方法現場應用較多。它是把配好的壓井液泵入井內進行循環，將密度大的液體替入井筒，從而把井壓住。循環壓井法按進液方式不同又分正循環和反循環兩種工藝。正循環壓井的優點是對油層回壓小，相對來說對油層污染小，缺點是對高油氣比井、氣井、高產井，壓井液容易氣浸而造成壓井失敗。反循環壓井，一般現場採用較多，尤其對壓力產量較高的井比較適用。一開始先循環清水，然後大排量反循環泥漿，當泥漿進油管鞋時，控制井口，直到進出口泥漿性能一致，壓井容易一次成功。反循環的缺點是對油氣層回壓大，相對來說對油層污染較嚴重。施工中若循環不通首滲正，嚴格禁止硬蹩，將泥漿擠入油層。
擠壓法：對事故井或井內無油管井不能構成循環時，常用此法。方法是先打清水墊子，然後用泥漿擠壓，泥漿擠入深度應在油層頂部以上50m，擠完關井一段時間後，開井放噴，觀察壓井效果喊卜。重復擠壓時必須將前次擠入泥漿噴凈後進行。
⑵洗井
洗井就是將油管下入一定深度，然後把洗井液泵入井內，在油管與套管環形空間構成循環，不斷沖洗井壁和井底，把臟物帶出地面，保證井筒和井底的清潔。在清水壓井射孔前、壓裂或酸化等增產措施施工前、打水泥塞（注灰）前、油層砂埋或井底沉砂較多時均要洗井。
洗井方式通常採用正循環和反循環洗井兩種。正循環洗井沖洗強，容易沖開井底臟物和沉砂，但洗井液在環形空間上返速度慢，因而攜帶臟物能力較小。反循環與正循環相反，沖洗能力弱，攜帶臟物的能力強。但對油層的回壓大，不利於保護油層。
選擇哪種洗井方式較好，是根據油井的具體情況和設計要求而選擇，有時正反循環結合交替洗井，採用正循環沖開井底沉積泥砂、水泥塊等，再採用反循環將臟物帶出。
洗井過程也和壓井一樣，應該注意可能發生的現象，及時分析和判斷作出相應的措施。如洗井時遇有較大漏失應立即停止洗井。
3．射孔
射孔就是用電纜或油管將專門的井下射孔器送入套管內，射穿套管及管外水泥環，並穿進地層一定深度的井下工藝過程。
射孔的目的是建立地層與井眼的流通孔道，使地層流體進入井內。
常用的射孔方式有普通射孔、過油管彈射孔和無電纜射孔。勝利油田常用的射孔器類型有57—103、73、85、51型及勝利油田生產的SSW－78型過油管彈等。
⑴普通射孔
這種射孔方式是相對過油管彈射孔而言。就是壓井後起出井內油管，再下入射孔器在套管內射孔的方法。常用的槍型是57—103、85、73型等有槍身射孔器，射孔深度是根據油層和套管接箍來確定射孔油層的准確深度。
採用普通射孔時，井筒內必須灌滿壓井液。射孔前必須裝上防噴裝置，如防噴閘門等。
⑵過油管彈射孔
過油管彈射孔是一種不壓井射孔工藝。它是將尾端帶有喇叭口的油管下到所需射孔井段以上，然後將射孔器從油管下入，經喇叭口下入到油層井段位置，進行射孔。
採用過油管彈射孔時，井口上裝有液壓防噴盒，不需要泥漿壓井，而且一般可以做到負壓射孔，減少射孔中壓井液對油層污染。對一些低壓油層，為了做到負壓射孔，可採用降低井內液柱的辦法。使靜液柱壓力低於地層壓力，從而達到負壓射孔。
採用過油管彈射孔，油管底部必須下有喇叭口，且喇叭口外徑不得小於100mm，內徑85～90mm，並且須有圓角。油管下至油層附近短套管以上30～50m。
⑶無電纜射孔
無電纜射孔又稱油管輸送式射孔，是在油管柱尾端攜帶射孔器下入井內進行射孔的一種方法（簡稱TCP）。其原理是根據油井所要射孔的油氣層的深度、位置，用有槍身射孔器全部串連在一起聯接在管柱的尾端，形成一個硬連接的管串下入井中。通過在油管內測得放射性曲線或定位短節方法，確定射孔井段，然後引爆。為了實現負壓射孔，在引爆前可以通過降低井內液面或打開事先下人的封隔器下的通道口閥，使射孔井段液柱壓力低於地層壓力，以保護射開的油氣層。
4．下管柱
一個油層經射孔打開後，要及時下入測試管柱。按井下情況，施工設計要求的不同，管柱結構分光油管、封隔器、測試儀等幾種管柱類型。
⑴光油管管柱
下光油管底部應帶十字架或防掉工作筒。設計要求用過管彈射孔的井，油管底部要帶喇叭口。油管深度在正常情況下，應完成於油層中上部。射開厚度很小時可完成在油層頂部。裸眼完成井一般油管完成在套管鞋底部。
⑵封隔器管柱
①單封隔器管柱試油
現場使用時有兩種管柱結構：一種是用單封隔器帶篩管進行單層試油，封隔器卡在已試油層和待試油層之間，管柱底部帶絲堵，篩管對准油層。另一種是用單封隔器帶配產器分試兩層，投撈堵塞器分別測試兩層。
②雙封隔器管柱分層試油
下入雙級封隔器將射孔層分隔三層，對三個油層投撈堵塞器分別測試。
除上述兩種封隔器分層試油管柱外，還可下三級封隔器分試三層、四層油層。由於投撈工序麻煩，油田很少用。
管柱下入深度要求：預計不出砂層，各級配產器下至油層中部或頂部。預計可能出砂層，封隔器盡量靠近測試層底界，各級配產器緊接在封隔器之上。
③地層測試管柱
裝好各種儀表、測試工具，按測試管柱順序連接下入井內。下鑽過程中要輕提慢下，嚴禁猛剎猛放，防止封隔器中途座封，確保測試閥始終保持關閉狀態。
管柱下入預定的位置後，裝好井口控制頭和地面管線，加壓座封封隔器。
5．誘噴
無論是射孔井還是裸眼井，試油前井內一般都充滿著泥漿或其他壓井液，因而油層與井底之間沒有油氣流動。只有經過誘噴排液，降低井內液柱對油層的回壓，在油層與井底之間形成壓差，使油氣從油層流入井內，才能進行求產、測壓、取樣等測試工作。
誘噴排液常用的方法有替噴，抽汲、氣舉、混排、放噴等。不管採用哪種方法，其實質都是為了降低井內液柱高度和減小井內液體密度。
⑴替噴
替噴就是用密度較小的液體將井內密度較大的液體替換出來，從而降低井內液柱壓力的方法。一般現場常用清水替出泥漿，有時為了保護油層，也採用輕質油進行替噴。替噴方法有一次替噴和二次替噴。
①一次替噴法把油管下到距人工井底以上1m左右，用清水把泥漿一次替出，然後上提油管至油層中部或上部。這種方法只適用於自噴能力不強，替完清水到油井自噴之間還有一段間歇，來得及上提油管的油井。
②二次替噴先將油管下到距人工井底以上1m左右，替入一段清水把泥漿替到油層頂部以上，然後上提油管至油層中部裝好井口，最後用清水替出油層頂部以上全部泥漿。這種方法適用於替噴後即可自噴的高壓油井。
⑵抽汲
經過替噴後，油井仍不能自噴時，可採用抽汲法進行誘噴排液。
抽汲就是利用專門的抽子，通過鋼絲繩下入井中上下往復運動，上提時把抽子以上液體排出井口，同時在抽子下部產生低壓，使油層液流不斷補充到井內來。抽汲時是用一部通井機上纏鋼絲繩，鋼絲繩通過地滑車、天車再與繩帽與加重桿連接，加重桿下接抽子，這樣就構成一套抽汲系統。
勝利油田抽汲用的抽子主要是兩瓣抽子。
⑶氣舉
清水替噴後，油井仍不能自噴。也可採用氣舉誘噴。氣舉法就是利用壓風機向油管或套管內注入壓縮氣體，使井內液體從套管或油管中排出。
①普通氣舉法分正舉和反舉。正舉就是利用壓風機從油管內注入高壓壓縮氣體，液體從套管返出。反舉就是高壓壓縮氣體由油套管環空間進入，液體從油管返出。
②氣舉孔氣舉法為了加快排液速度，深井試油可利用氣舉孔氣舉法排液。氣舉孔氣舉法就是根據井深和液面高度以及壓風機的排量和工作壓力，在油管的不同深度配上帶有不同小孔徑的短節，將井內液體分段舉出。施工時，用壓風機向套管注入高壓壓縮氣體，當壓縮氣體到達氣舉孔深度時，一部分氣體從小孔進入油管，使油管內液體混氣降低密度。與此同時，一部分壓縮氣體繼續下行頂替套管中的液體，當油管內混氣達到一定程度時，在氣流攜帶下將液體噴出，這樣逐級分段將井筒液體排出。
③氣舉加抽汲法利用套管氣舉，油管同時進行抽汲的舉抽混合排液法也是現場行之有效的排液方法。使用時應注意邊舉邊抽，連續排液；井淺和管柱帶有氣舉孔時，注意防止舉通時頂抽子事故發生。
⑷混氣水排液
混氣水排液是通過降低井筒內液柱密度的方法來降低井底回壓。其方法是從套管用壓風機和水泥車同時注氣和泵水，替置井內液體。由於氣量和水量的比例不同，注入的混氣水密度就不一樣。使密度從大到小逐級注入，井底回壓也隨之逐漸下降，從而在地層和井底間建立足夠壓差，達到誘導油流的目的。
⑸放噴
一口井經排液誘導自噴後，即可進行放噴。放噴的目的是排除井筒積液，使油層暢通達到正常出油。根據油層產能高低可採用井口閘門或裝油嘴控制、油套管倒換放噴。放噴中若發現油層出砂，應立即裝油嘴控制。放噴合格標准為：
⑵非自噴井求產
非自噴井根據油層供液能力大小和流體性質不同，可選用抽汲和氣舉法求產。
①抽汲求產按地層供液能力大小採用定深、定時間、定次數進行抽汲，使動液面始終保持在一定深度。這樣連續求得兩天的油水穩定產量及油水分析樣品，產量波動范圍小於20%。
②氣舉求產把油管完成在某一位置，採用定深、定時、定壓氣舉，求得油層產液量。氣舉周期由油層供液能力確定。連續求得兩個日周期以上產量。
對稠油井可將油管提到一定位置，用熱水將原油替出計量，然後用壓風機將油管鞋以上水掏空，等液面上升後再替出原油來計量，連續注得三個周期產量。此法只能粗略求得近似產量，地層是否出水無法落實。
⑶低產井求產
低產井是指低於工業油流標準的井，由於地層供液能力差，採用上述非自噴井求產方法有一定困難。一般要求這類井經混排、舉抽後，將液面降至要求掏空深度范圍內，可採用測液面配合井底取樣的方法確定產能。
①根據液面上升計算產液量
②進行井下取樣落實水性
③反洗井計量產油量
7．測壓
測壓是測試的一個重要環節，自噴井求產合格後，下壓力計測流壓，然後關井測壓力恢復，壓力恢復穩定則不再測靜壓，否則再下壓力計補測靜壓。非自噴井根據要求，求產前或求產後等井口壓力恢復穩定，需下壓力計實測油層靜壓。
8．封閉上返
一個試油層試油結束後，若需封閉上返其他層位時，可按井下情況和方案要求確定上返方法。一般應盡量使用井下封隔器。除此以外常用的封閉方法有注灰、填砂壓膠木塞、橋封、電纜式橋塞等。
注灰是目前分層試油中封閉水層最常用的方法。作法是將油管下至預計水泥塞底界，將計算好的水泥漿替到預計位置，然後上提油管到預計水泥塞面反循環，將多餘的灰漿沖洗掉，最後上提油管，關井候凝。
為了保證施工安全，提高注灰成功率，注灰時井下應清潔，液面平穩無氣侵、無漏失。灰漿嚴格按試驗配方配製並攪拌均勻。替灰漿用的液體應與井內液體密度一致，並要准確計量，替完水泥漿後應上提油管至要求水泥塞面以上1m左右反循環洗井。反洗後上提油管不少於50m（5根）。注灰後的口袋一般不少於10m。試壓時，清水正加壓12MPa，或泥漿正加壓15MPa，30min壓降小於0．5MPa為合格。

『捌』 容積法計算石油儲量

1. 容積法基本公式

容積法計算石油儲量的實質就是確定石油在油層中所佔據的那部分體積。石油儲集在油層的孔隙空間內，孔隙內除石油以外，還含有一定數量的水，因此，只要獲得油層的幾何體積 （即油層的含油麵積和有效厚度之乘積）、有效孔隙度、含油飽和度等地質參數，便可計算出地下石油的地質儲量。

油層埋藏在地下深處，處於高溫、高壓條件下的石油往往溶解了大量的天然氣，當原油被採到地面上以後，由於壓力降低，石油中溶解的天然氣便會逸出，從而使石油的體積大大減小。

如果要將地下原油體積換算成地面原油體積，必須用地下原油體積除以石油體積系數（地下原油體積與地面標准條件下原油體積之比）。石油儲量一般以質量來表示，故應將地面原油體積乘以石油的密度，由此便得到容積法計算石油儲量的基本公式：

N=100A·h·φ(1-S_wi）)ρ_o/B_oi

式中：N——石油地質儲量，10⁴t；A——含油麵積，km²；h——平均有效厚度，m；φ——平均有效孔隙度，小數；S_wi——平均油層原始含水飽和度，小數；ρ_o——平均地面原油密度，t/m³；B_oi——平均原始原油體積系數。

地層原油中的原始溶解氣地質儲量按下式計算：

G_S=10^-4N·R_si

式中：G_s——溶解氣的地質儲量，10⁸ m³；R_si——原始溶解氣油比，m³/t。

容積法是計算油田地質儲量的主要方法。該方法適用於不同勘探開發階段，不同圈閉類型、儲層類型及驅動方式的油藏。計算結果的可靠程度取決於資料的數量和准確性。對於大、中型構造油藏的精度較高，而對於復雜類型油藏則精度較低。

2. 儲量參數的確定

（1） 含油麵積

含油麵積是指具有工業性油流地區的面積，是油藏產油段在平面上的投影范圍。容積法計算石油儲量公式中，含油麵積的精度對石油儲量的可靠性有決定性的影響。所以，准確地圈定含油麵積是儲量計算的關鍵。

含油麵積的大小，取決於產油層的圈閉類型、儲層物性變化及油水分布規律。對干均質油層、岩性物性穩定、構造簡單的油藏來說，可根據油水邊界確定含油麵積。對於地質條件復雜的油藏，含油邊界往往由多種邊界構成，如油水邊界、油氣邊界、岩性邊界及斷層邊界等。對於這一類油藏在查明圈閉形態、斷層位置、岩性邊界以及確定油藏油水分布規律之後，才能正確圈定含油麵積。

岩性邊界是指有效儲層與非有效儲層的分界線，也稱有效厚度零線。在確定岩性邊界時，要先確定儲層的砂岩尖滅線，然後根據規則確定岩性邊界線。

從概率學角度講，在一口無有效厚度 （物性差或岩性尖滅） 的井與相鄰有有效厚度的井之間，有效厚度零線的位置可能出現在兩井之間的任意點上，而且出現的機會均等。相對而言，零線放在兩井間的中點位置，是概率誤差最小的簡化辦法。同理，在一口有效厚度的井與相鄰相變為泥岩的井之間，岩性尖滅線的位置也應在井距1/2處。考慮到砂岩物性標准比儲層有效厚度物性標准低，砂體末端雖不以楔形遞減規律尖滅，但仍存在變差的趨勢，所以可將零線定在尖滅線至有有效厚度的井之間1/3距離處。用這種方法因定的岩性邊界，計算平均有效厚度時，宜採用井點面積權衡法或算術平均法，而不宜用等厚線面積權衡法。

斷層邊界是斷層控油范圍，是斷層面與油層頂、底面的交線。當油層位於斷層下盤時，斷層邊界為油層底面與斷層面的交線；當油層位於斷層上盤時，斷層邊界為油層頂面與斷層面的交線。

油水邊界為油層頂 （底） 面與油水接觸面的交線。油水接觸面指油藏在垂直方向油與水的分界面。對於邊水油藏，油水接觸面與油層頂面的交線為外含油邊界，它是含油麵積的外界；油水接觸面與油層底面的交線為內含油邊界，它控制了含油部分的純含油區；內、外含油邊界之間的含油部分也稱為過渡帶，油水過渡帶的寬窄主要取決於地層傾角，地層傾角大的油藏，過渡帶窄，地層傾角小的油藏，過渡帶寬。對於底水油藏，由於底水存在，只有外含油邊界。如果油層的厚度變化很小，則內外油水邊界和構造線平行。如果油層厚度在平面上有明顯變化，這時內外含油邊界不平行，在相變情況下，它們在油層尖滅位置上相合並 （圖7-1）。

圖7-1 油水邊界特徵圖

油水接觸面確定方法有以下3種：

1） 利用岩心、測井以及試油等資料來確定油水接觸面。在實際工作中，對一個油藏來說，首先要以試油資料為依據，結合岩心資料的分析研究，制定判斷油水層的測井標准，然後劃分各井的油層、水層及油水同層。在此基礎上按油、水系統，根據海拔高度作油底、水頂分布圖。如圖7-2所示，按剖面將井依次排列起來，在圖上點出各井油底、水頂位置，並分析不同資料的可靠程度。在研究油藏油水分布規律的基礎上，在油底與水頂之間劃分油水接觸面。

圖7-2 確定油水界面圖 （據韓定榮，1983）

2） 應用毛管壓力曲線確定油水接觸面。應用油層岩心的毛管壓力曲線，再結合油水相對滲透率曲線，人們能夠較准確地劃分出油水接觸面。如圖7-3所示，實驗室測定的毛管壓力曲線 （汞-空氣系統） 可換算為油藏條件下的毛管壓力曲線 （油-水系統），而且縱坐標上的毛管壓力可轉換成自由水面以上的高度表示。如果一個油田，通過岩心分析、測井解釋或其他間接方法取得含油飽和度數值時，就可直接做出含油飽和度隨深度的變化圖，即油藏毛管壓力曲線。若已知油層某部位的含油飽和度，就可在曲線上查得某部位距油水接觸面的相對高度，進而可求出油水接觸面深度。

圖7-3 利用毛細管壓力曲線與相對滲透率曲線劃分油水接觸面示意圖

3） 利用壓力資料確定油水接觸面。在一個圈閉上，只要有一口井獲得工業性油流，而另一口井打在油層的邊水部分，且這兩口井通過測試獲得了可靠的壓力和流體密度的資料，就可以利用這兩口井的壓力資料、油和水密度資料計算油水接觸面。圖7-4示，1號井鑽在油藏的頂部，測得的油層地層壓力為p_o，2號井鑽在油藏的邊水部分，測得的水層地層壓力為p_w。在油藏內，2號井的地層壓力p_w為：

油氣田開發地質學

式中：H_o——1號井油層中深海拔高度，m；H_w——2號井水層中深海拔高度，m；H_ow——油水接觸面海拔高度，m；ΔH——1號井與2號井油、水層中深的海拔高度差，m；ρ_o——油的密度，g/cm³；ρ_w——水的密度，g/cm³。

圖7-4 利用測壓資料確定油水接觸面示意圖

當構造圈閉上只有一口油井，而邊部無水井時，可以利用區域的壓力資料和水的密度資料代替鑽遇水層的井的測壓資料來計算油水接觸面深度。

確定了岩性邊界、斷層邊界、油水邊界 （油氣邊界），也就圈定的含油范圍，這樣可以計算含油麵積。

（2） 油層有效厚度

油層有效厚度是指油層中具有產油能力部分的厚度，即工業油井內具有可動油的儲層厚度。劃分有效厚度的井不能理解為任意打開一個單層產量都能達到工業油流標准，而是要求該層產量在全井達到工業油井標准中有可動油流出即可。因此，作為油層有效厚度必須具備兩個條件：一是油層內具有可動油；二是在現有工藝技術條件下可供開采。所以，在工業油流井中無貢獻的儲層厚度不是有效厚度，不是工業油流井不能圈在含油麵積內，不劃分有效厚度。

研究有效厚度的基礎資料有岩心錄井、地層測試和試油資料、地球物理測井資料。我國總結了一套地質和地球物理的綜合研究方法：以單層試油資料為依據，對岩心資料進行充分試驗和研究，制定出有效厚度的岩性、物性、含油性下限標准，並以測井解釋為手段，應用測井定性、定量解釋方法，制定出油氣層劃分標准，包括油、水層標准，油、干層標准及夾層扣除標准，用測井曲線及其解釋參數確定油、氣層有效厚度。

1） 有效厚度物性標准

當油層的有效孔隙度、滲透率及含油飽和度達到一定界限時，油層便具有工業產油能力，這樣的界限被稱之為有效厚度的物性標准。由於一般岩心資料難以求准油層原始含油飽和度，通常用孔隙度和滲透率參數反映物性下限。

確定有效厚度物性下限的方法有測試法、經驗統計法、含油產狀法及鑽井液浸入法等。

◎測試法：測試法是根據試油成果來確定有效厚度物性下限的方法。對於原油性質變化不大，單層試油資料較多的大油田，可直接做每米採油指數和空氣滲透率的關系曲線。每米採油指數大於零時，所對應的空氣滲透率值，即為油層有效厚度的滲透率下限 （圖7-5）。

圖7-5 單位厚度採油指數與滲透率關系曲線

利用單層試油資料與岩心測定的孔隙度、滲透率資料交繪圖來確定有效厚度的物性下限。如圖7-6所示，圖中指出產油層滲透率下限為18×10^-3μm²，孔隙度下限為17％。

圖7-6 試油與物性關系圖

◎經驗統計法：根據美國通常使用經驗統計法，對於中低滲透性油田，將全油田的平均滲透率乘以5％，就可作為該油田的滲透率下限；對於高滲透性油田，或者遠離油水接觸面的含油層段滲透率平均值乘以比5％更小的數字作為滲透率下限。他們認為，滲透率下限值以下的砂層的產油能力很小，可以忽略。

◎含油產狀法：在取心井中，選擇一定數量的岩心收獲率高，岩性、含油性較均勻，孔隙度、滲透率具有代表性的油層進行單層試油，確定產工業油流的油層的含油產狀下限，進而確定儲層物性下限。如圖7-7所示，本例試油證實油浸和油斑級的油層不產工業油流，因此飽含油和富含油級的油層是有效油層，它們的物性下限為有效厚度的物性下限。

圖7-7 油層物性界限岩樣分布圖

◎鑽井液侵入法：在儲層滲透率與原始含油飽和度有一致關系的油田，利用水基鑽井液取心測定的含水飽和度可以確定有效厚度物性下限。水基鑽井液取心中，鑽井液對儲層產生不同程度的侵入現象。滲透率較高的儲層，鑽井液驅替出原油，使取出岩樣測定的含水飽和度增高；滲透率較低的儲層，鑽井液驅替出原油較少；當滲透率降低到一定程度的儲層，鑽井液不能侵入，取出岩樣測定的含水飽和度仍然是原始含水飽和度。因此，含水飽和度與空氣滲透率關系曲線上出現兩條直線，其交點的滲透率就是鑽井液侵入與不侵入的界限 （圖7-8）。鑽井液侵入的儲層，反映原油可以從其中流出，因此為有效厚度。鑽井液未侵入的儲層，反映原油不能從其中流出，因此為非有效厚度。交點處的滲透率就是有效厚度下限。用相同方法也可以定出孔隙度下限。

圖7-8 鑽井液侵入法確定滲透率下限圖

2） 有效厚度的測井標准

有效厚度物性標准只能劃分取心井段的有效厚度。對於一個油田，取心井是有限的，大量探井和開發井只有測井資料，要劃分非取心井的有效厚度，必須研究反映儲層岩性、物性及含油性的有效厚度測井標准。

油層的地球物理性質是油層的岩性、物性與含油性的綜合反映。因此，它也能間接地反映油層的 「儲油能力」 和 「產油能力」。顯然，當油層的地球物理參數達到一定界限時，油層便具有工業產油能力，這界限就是有效厚度的測井標准。

在測井曲線上劃分有效厚度的步驟是：首先根據油水層標准判斷哪些是油 （氣） 層，哪些是水層；然後在油水界面以上，根據油層、干層標准區分哪些是工業油流中有貢獻的有效層，哪些是無貢獻的非有效層 （即干層）；最後在有效層內扣除物性標准以下的夾層。所以有效厚度測井標准包括油、水層解釋標准，油、干層標准及夾層標准。對油、氣、水分布復雜，剖面上油氣水交替出現的斷塊油藏、岩性油藏，確定有效厚度的關鍵是制定可靠的油水層解釋標准 （圖7-9）；對於具有統一油水系統、砂泥岩交互出現的油藏，關鍵是制定高精度的油、干層標准 （圖7-9）。

圖7-9 某油田油、水、干層測井解釋標准

3） 油層有效厚度的劃分

油層有效厚度劃分時，先根據物性與測井標准確定出有效層，然後劃分出產油層的頂、底界限，量取總厚度，並從總厚度中扣除夾層的厚度，從而得到油層有效厚度。

利用測井資料劃分油層頂、底界限，量取油層總厚度時，應當綜合考慮能清晰地反映油層界面的多種測井曲線，如果各種曲線解釋結果不一致時，則以反映油層特徵最佳的測井曲線為准。例如，我國東北部某大油田，採用微電極、自然電位、視電阻率3條曲線來量取產層總厚度 （圖7-10）。

對於具有高、低阻夾層和薄互層的油層來講，除量取油層總厚度外，還必須扣除夾層的厚度。由於低阻夾層多為泥質層，故量取低阻夾層厚度應以自然電位曲線作為判別標志，以微電極和視電阻率曲線作驗證，最後，以微電極曲線所量取的厚度為准。量取高阻夾層的厚度應以微電極曲線顯示的尖刀狀高峰異常為判別標志 （圖7-11）。用油層總厚度減去夾層厚度便得油層有效厚度。

（3） 油層有效孔隙度

油層有效孔隙度的確定以實驗室直接測定的岩心分析數據為基礎。對於未取岩心的井採用測井資料求取有效孔隙度，並與岩心分析數據對比，以提高其精度。計算的地質儲量是指油藏內的原始儲油量，應使用地層條件下孔隙度參數。採用地面岩心分析資料時，應將地面孔隙度校正為地層條件下孔隙度。有效孔隙度的獲得有兩種途徑：一是岩心分析有效孔隙度；二是測井解釋有效孔隙度。

圖7-10 油層有效厚度量取方法示意圖

圖7-11 扣除夾層示意圖

通過鑽井取心，將砂岩儲層取到地面後，由於壓力釋放、彈性膨脹，孔隙度有所恢復，所以一般在地面常壓下測量的岩心孔隙度大於地層條件下的孔隙度。計算儲量時應將地面孔隙度校正為地層條件的孔隙度。

實驗室提供了不同有效上覆壓力下的三軸孔隙度，利用這些數據就能夠對地面孔隙度進行壓縮校正。根據美國岩心公司研究，三軸孔隙度轉換為地層孔隙度的公式為：

φ_f=φ_g-(φ_g-φ₃)ε

式中：φ_f——校正後的地層孔隙度，小數；φ_g——地面岩心分析孔隙度，小數；φ₃——靜水壓力作用下的三軸孔隙度，小數；ε——轉換因子。

D. Teeuw通過對人造岩心模型的理論計算和實際岩心測試，得出轉換因子為：

油氣田開發地質學

式中：λ——岩石泊松比，即岩石橫向應變和軸向應變的絕對值的比值，是無因次量。

確定岩樣所在油藏有效上覆壓力下的三軸孔隙度和地面孔隙度後，即可算出每塊岩樣的地層孔隙度。為尋求本地區地面孔隙度壓縮校正規律，可制定本地區關系圖版或建立相關經驗公式。油區可利用這種圖版或相關經驗公式，將大量常規岩心分析的地面孔隙度校正為地層孔隙度。

（4） 油層原始含油飽和度

原始含油飽和度是指油層在未開采時的含油飽和度S_oi，一般先確定油層束縛水飽和度S_wi，然後通過1-S_wi求得原始含油飽和度。

確定含油飽和度的方法有岩心直接測定、測井資料解釋、毛細管壓力計算等方法。

1） 岩心直接測定

使用油基鑽井液取心，測定束縛水飽和度，然後計算出原始含油飽和度。

油基鑽井液取心井成本高，鑽井工藝復雜，工人勞動條件差。我國一般用密閉取心代替油基鑽井液取心。密閉取心採用的是水基鑽井液，利用雙筒取心加密閉液的辦法，以避免岩心在取心過程中受到水基鑽井液的沖刷。

近幾年來，美國高壓密閉冷凍取心工藝獲得成功。這種取心方法是在取心筒內割心至岩心起出井口前，岩心筒始終保持高壓密封的條件。岩心到井口後立即放在乾冰中冷凍，使油、氣、水量保持原始狀態。此方法價格高昂，取心收獲率僅在60％左右。

前蘇聯採用井底蠟封岩心的取心方法取得較好的效果。具體做法是在地面用石蠟充滿取心筒，在取心過程中，岩心進入熔化的石蠟中，阻止鑽井液與岩心接觸。多數情況下，地面可取得蠟封好的岩心。

2） 測井解釋原始含油飽和度

由於油基鑽井液取心和密閉取心求原始含油飽和度成本高，一般一個油區只有代表性幾口井，即使有的油田有1～2口油基鑽井液取心井，它的飽和度數據也不能代表整個油田，因此經常用測井資料解釋原始含油飽和度。往往測井解釋原始含油飽和度偏低，有時偏低達5％～10％。為了彌補測井解釋這一弱點，在有油基鑽井液取心井或密閉取心井的地區，都要尋求測井參數和岩心直接測定的原始含油飽和度的關系，以提高測井解釋精度。

3） 利用實驗室毛細管壓力資料計算原始含油飽和度

實驗室的毛細管壓力曲線是用井壁取心、鑽井取心的岩樣測定的，而每一塊岩樣只能代表油藏某一點的特徵，只有將油藏上許多毛細管壓力曲線平均為一條毛細管壓力曲線才能代表油藏的特徵，才有利於確定油藏的原始含油飽和度。J函數處理是獲得平均毛細管壓力資料的經典方法。用平均毛細管壓力曲線確定油藏原始含油飽和度步驟如下：

(1)將室內平均毛細管壓力曲線換算為油藏毛細管壓力曲線

實驗室毛細管壓力表達式：

油氣田開發地質學

油藏毛細管壓力表達式：

油氣田開發地質學

式中：σ_L，θ_L及 （p_c）_L——分別為實驗室內的界面張力、潤濕角及毛細管壓力；σ_R，θ_R及 （p_c）_R——分別為油藏條件下的界面張力、潤濕角及毛細管壓力。

上兩式相除，得：

油氣田開發地質學

(2)將油藏條件下的毛細管壓力換算為油柱高度

油氣田開發地質學

式中：H——油藏自由水面以上高度，m；（p_c）_R——油藏毛細管壓力，MPa；ρ_w和ρ_o——分別為油藏條件下油與水的密度，g/cm³。

圖7-12A為室內毛細管壓力曲線轉換為自由水面以上高度表示的含水飽和度關系圖。

(3)確定油層原始含油飽和度

圖7-12A可轉換為油水飽和度沿油藏埋藏深度分布圖 （圖7-12B）。根據該圖可查出油層任意深度所對應的原始含水飽和度，則可求出原始含油飽和度。

圖7-12 毛管壓力曲線縱坐標的變換 （據范尚炯，1990）

（5） 地層原油體積系數

地層原油體積系數是將地下原油體積換算到地面標准條件下的脫氣原油體積的重要參數。凡產油的預探井和部分評價井，應在試油階段經井下取樣或地面配樣獲得准確的地層流體高壓物性分析數據。

（6） 地面原油密度

地面原油密度應根據一定數量有代表性的地面樣品分析結果確定。

『玖』 試油日產量怎麼算

首先確定下試油的產量分為氣產量、油產量、水產量，計算方式都是一樣，你首先計算你一個周期（一般都是小時為單位）的產量，計量單位戚扮都是立方米，然後除以周期時間，在乘以高謹灶24就是日產量晌廳！比如你抽汲求產，停兩個小時，抽一個小時，就是三小時一周期（每天24/3=8周期），產量是3方油，2方水，日產量就是：水=2*8=16方/天，油產量：3*8=24方/天。

『拾』 關於試油的資料

試油測試技術和資料綜合評價技術
許 顯 志

試油測試是油氣勘探取得成果的關鍵，是尋找油氣田、了解地下情況的最直接手段，也是為 開發提供科學依據的重要環節。試油測試工藝技術的發展經歷了三個階段，即以常規試油 為代表的第一階段，以地層測試器試油為代表的第二階段，以地層測試器、電子壓力計和三 相分離器等技術綜合應用的第三階段。第三階段，在引進、消化、推廣國內外試油技術及 裝備的基礎上 ，針對大慶探區「三低」油層及緻密氣層的地質特點，全面發展和完善了試 油 測試工藝技術。資料解釋技術也從手工計算、繪圖發展到全國應用計算機進行解釋，油藏評 價從簡單的試井分析向油氣層綜合解釋、評價方向發展。目前已形成了具有大慶油田特點的 試油測試工藝和資料綜合解釋技術系列，為勘探提供了先進的手段，為大慶探區眾多油氣 藏的發現和儲量的提交作出了重要的貢獻。�

一、測試技術的配套、完善，促進了地質認識水平和勘探效益的提高��

測試技術經過「七五」的引進、消化、吸收和使用國內、外工藝技術和裝備，「八五」期間 ，針對在大慶探區的地質特點進行了發展和完善，到「八五」末和「九五」初期，逐步形成 了滿足不同井況、不同地層條件和不同地質目的的測試技術。�

（一）砂泥岩儲層中途測試技術�

中途測試技術是及早發現工業油氣層的重要手段。1991年以前由於MFE單封隔器很難實現分層 測試，使中途測試技術受到了限制。我們在引進膨脹式測試工具的同時，對選層標准、封隔 器座封位置、測試制度和施工參數設計等方面進行了詳細研究，拓寬了中途測試的使用范圍 ，在勘探中取得了明顯的經濟效益。�

1．利用中途測試技術及早發現油氣藏�

延4井位於延吉盆地頂部坳陷德新凹陷南陽東構造帶，鑽井過程中，從井519m開始多次井 噴。通過對497.0～522.3m中途測試，日產天然氣11563m��3�，為工業氣層。這是延 吉盆地首次獲工業氣流，為下步勘探提供了科學依據。�

2．利用中途測試成果確定完井方法�

目前，大慶油田的完井方法有兩種，一種是套管完井，一種是裸眼完井，採用哪種方法完井 視井的情況而定。我們利用中途測試在完井方面做了一些工作，收到了明顯的效果。和3井 、萬111井、漁深1井和延1井，都是根據中途測試結果，採用裸眼完井的，4井口僅套管和固 井費用就節約了222.0萬元。�

3．利用中途測試技術取准有關地層參數�

漁深1井，位於松遼盆地北部中央坳陷區黑漁泡凹陷通達鼻狀構造帶。由於該地區泉一段缺 少水性和壓力資料，所以在2304.0～2301.4m進行中途測試，日產水56.2m��3�。本次 測試不僅搞清了水性，而且錄取到了地層壓力，達到了中途測試目的。�

4．利用中途測試技術提高勘探試油效益�

大慶長垣西部具有多套油氣層組合。限期進行中途測試，搞清油氣水縱向分布規律，避免套 管完井後的井筒復雜化。�

英41井是大慶長垣西部的一口預探井，先後分別對三個層系進行了中途測試。該井套管完井 後，根據中途測試結果避開油水同層和氣水同層，共試油6層，其中有3層獲工業氣流，獲得 了理想的試油成果。如果不搞中途測試，套管完井後可能要搞9層以上試油，這樣，不僅井 筒復雜，而且開發無法利用。� （二）地層測試技術�

地層測試工藝具有試油周期短、錄取資料全（可以錄取壓力、產量、溫度和高壓物性等資料 ） 、效益高的特點，在全國各油田得到了廣泛的應用，大慶外圍探井地層測試率1983年15.82％ ，1990年以後一直保持在60％以上。�

1、低滲透層測試技術�

針對低滲透層的特點，從試井設計出發，配套完善了低滲透層的測試技術，收得了較好的效 果。�

（1）試井設計方法�

試井設計是試油地質設計編制科學與否的關鍵，也是取全取准試油資料的保證。從試井理論 可知，試井設計是試井分析的反問題，即通過基本的地層參數，預測出待試層的產量和壓力 變化曲線。 所以，根據試井理論，研製開發了試井設計軟體，能對自噴井和非自噴井進行 壓降、壓恢和探邊試井設計，特別是非自噴井試井設計功能在國內首次實現。�

（2）試井設計所需參數的預測方法�

我們對長垣兩側探井進行了敏感性參數分析得到，地層壓力、有效滲透率、表皮系數、井筒 儲存系數和液體粘度對預測的曲線形態及產量影響較大。根據幾個主要參數特點，結合鑽井 、測井和錄井等資料，分別試用了等值圖法、多元統計法和交繪圖版等方法。主要針對扶、 楊油層和葡萄花油層分區塊建立了參數預測公式。

� ①地層壓力（Pi）預測�

通過研究表明，一般情況下，大慶外圍區塊地層壓力隨深度的關系為：� P=AH+B� 對於異常地層壓力區，從壓縮數定義出發，通過地層對地層微元體的形成壓力分析，推導出 形成壓力的增量，所以地層壓力通式應表示為：�

Pi=P+△P� △P=E+FlnSX（ψ（1-ψ）SX）�

式中，A、B、E、F是常數，H是油層中部深度，ψ是孔隙度。�

②有效滲透率（e）預測�

在研究過程中，我們試用了四種方法從中選出兩種較好的方法，來預測有效滲透率。� a.相對滲透率圖版法�

根據有關專家實測的長垣兩測不同層位的相對滲透率曲線和相對滲透率定義，可得到不同 層位的有效滲透率預測公式。�

b.地球物理測井方法�

比較有代表性的Watt公式：�

e=0.136ψ��4．4�／S��2���wir�� S��wir�=〔1.145－1g（ψ/V��sh�－0．25）〕／3．288�

如果缺少岩芯分析資料，可用上述公式預測。� ③表皮系數（S）的預測�

目前，表皮系數除了用試油資料計算外，沒有看到確切預測公式或圖版。在研究中，發現表 皮系數與地層厚度、鑽時、泥漿壓力與地層壓力之差相關性較好，通過回歸得到了不同層位 的預測公式。�

④井筒儲存系數（C）的預測�

根據井筒儲存系數的定義可知，它與產量成正比，與壓差成反比。我們選用了27層測試資料 ，在雙對數坐標上，以產量與地層壓力之比為橫座標，以井筒儲存系數為縱坐標進行線性回 歸，相關系數0.903，公式為：� lgc=0.7221g（Q/P��i�）＋1.989� 我們可以利用該公式預測井筒儲存系數� ⑤流體粘度的確定�

流體粘度可以借用鄰井同層位同構造的高壓物性資料。�

把以上5項參數輸入試井軟體，便可較准確地進行試井設計，如龍22井（見圖1）。�

（3）跨隔測試技術�

跨隔測試具有三個特點：一是試油層序可以靈活調整，依據地質要求和井況條件，任意選層 測試，為老井復查創造了條件；二是減少井筒儲存，提高了壓力恢復速度和錄取資料質量； 三是及時發現並驗證層間竄槽。�

由於跨隔測試工藝技術在大慶廣泛應用，測試水平不斷提高，封隔器最大跨距達190m，座封 卡點小夾層1.6m，上卡點最淺529.2m，下卡點最深3878.84m。�

2．緻密氣層測試技術�

隨著勘探領域的拓展，緻密儲層逐漸增加，找氣難度隨之增大，這就要求我們在緻密儲層試 氣工藝技術上有新突破。由於緻密儲層具有井深（2700～4000m）、地層壓力高（30～45MPa ）、 溫度高（120～150℃）、儲集類型多、自然產能低、氣水分布復雜等特點，原有的中、淺 層 測試工藝技術已不能適應緻密儲層試氣工藝的需要。為此，我們開展了緻密氣層測試技術研 究。�

（1）射孔-測試聯作技術�

射孔-測試聯作技術具有射孔、地層測試兩道工序一次完成、加快試油進度、防止井噴、獲 取最佳地質資料等諸多優點。但由於國內外減震器均不過關，壓力計易損壞，嚴重地制約著 該工藝在生產中的應用。因此，我們從壓力計損壞的機理入手，找出了造成壓力計損壞的主 要原因是射孔彈起爆時產生的機械震動和壓力沖擊。研製成功了具有縱向減震、徑向減震和 過壓保護三大功能的壓力計減震器，並設計了兩種適合不同井況的井下標准管柱。�

第一種是研製成功了開井後環空加壓起爆的測試聯作技術（見圖2）該工藝具有以下優點：

� a、能實現較大的負壓值，對地層的回壓只是測試管柱內所加的液墊壓力；�

b、射孔後即可進行流動測試，有利於解除地層污染；�

c、環空所加的壓力不作用在壓力計上，有利於保護井下壓力計，旁通傳壓管耐壓60.0MPa；

� d、起爆系統僅一個銷釘，剪切值變化范圍小，環空壓力一般可控制在10.0MPa以內；�

e、對井筒條件復雜有嚴重漏失的層，井口無法加壓時，可根據射孔井段深度選擇合適的銷 釘，靠測試開井後的環空與油管壓力之差起爆射孔槍。這項技術已在金396、宋深2等井應用 7層，工藝均一次成功。�

第二種是研製成功了環空加壓起爆後加深管柱，� 實現跨測試測試的聯作技術（見圖3）。該工藝的突出特點是有利於取准緻密儲層的壓力 資 料 ，並且不受已試層的限制。這項技術共應用21井次，在芳深9井，侏羅系，井段3602.0～3737 .6m，採用上述工藝方法測試，獲日產CO��2�氣4.7×10��4�m��3�，實測地層壓 力38.96MPa，溫度142.2℃/3638m。�

（2）地層測試工具進一步完善配套�

針對MFE測試工具泄壓等問題，對測試工具及管柱進行了封隔器、支撐管柱等6項改造，提高 了測試一次成功率。在生產實踐中，由於緻密氣層測試技術的逐步完善，不斷創出了新水平 。在芳深7井封隔器承受正向壓差41.7MPa；在宋深2井封隔器承受反向壓差42MPa；在宋深1 井3834.2m測試一次成功。� �

二、壓後排液求產技術的進步為提高壓裂成功率和擴大地質儲量提供了先進的手段

�� 壓後排液求產技術是壓裂改造增產技術的一個關鍵環節，它不僅影響壓裂效果，而且影響資 料錄取質量制約試油速度。為此，我們在這方面做了大量的工作，收到了明顯的效果。�

（一）低滲透油層壓後排液求產技術�

根據大慶探區的地質條件、井況和壓後地層流動規律，經過多年的攻關，形成了適應不同井 層的壓後排液求產技術。�

1．排液工藝�

（1）封隔器單卡單向閉式氣舉管柱工藝�

這種工藝的特點是氣舉效率高，洗井時洗進液不倒灌，對油層沒有傷害。�

（2）封隔器雙卡單向閉式氣舉管柱工藝�

這種工藝主要解決多套油層組合的井，壓裂改造上部油層後，單排單求壓裂層產能。�

（3）封隔器單卡抽汲排液管柱工藝�

這種工藝的優點是解決下部油層老井挖潛壓裂改造後的排液技術難題。�

（4）封隔器雙卡抽汲排液管柱工藝�

這種工藝採用長尾管和防砂卡封隔器組合的排液管柱，是老井挖潛和復雜井壓後排液的主要 工藝。�

2．油井壓後排液求產技術方法�

壓裂井排液求產技術方法主要是根據壓後地層流動規律及產量變化情況，確定不同時期的工 藝和工作制度，實現最優的排液求產方法。該項技術成果現已形成技術標准，經現場應用不 僅提高了資料的錄取質量，而且提高了試油效率。以前平均每層壓後排液求產19.25天，該 技術應用後縮短到10.97天，平均每層減少8.28天，經濟效益十分明顯。

� （二）緻密氣層壓後排液求產技術�

經過多年研究，形成了一套適應緻密氣層特點的壓後排液求產技術�

1．氮氣助排技術�

氮氣助排技術是由國外引進的，它從空氣中製取氮氣，靠三級壓縮達到高的注入壓力用以助 排，利用該方法排液速度快，施工安全可靠。它的應用范圍是氣層排液和氣層壓裂後不能自 噴井或自噴能力弱井的排液。�

2．自噴排液方法�

自噴排液是利用氣層自身能量進行自噴排液的一種方法。這種方法是以自噴條件為基礎， 排 液期間根據產氣量增大情況，採用地面較長時間關井，待井口壓力恢復到一定程度後，油管 短時間開井放噴排液。�

3．壓後求產方法�

氣層壓裂後因改造規模大、壓裂液注入多、排液時間長、地層壓力下降快，產量變化較大。 我們依據緻密儲層的特點確定了排液和求產階段的劃分原則：�

（1）排出的液體能定性說明地層產水否；�

（2）壓裂液的返排量不影響地層產氣時關井恢復壓力；�

（3）待地層壓力恢復到原始壓力的85％或井口壓力恢復小於0.15MPa/d時，再開井求產。�

（4）若關井前期測得的產氣量小於8000m��3�/d則不必關井恢復，這種方法在生產中應用 見到了理想的地質效果。例如，汪：903井，J61、65號層，井段3037.0～2962.4m，壓後開、關 井放噴排液37個周期，然後關井恢復壓力8天，井口壓力達到23.2MPa，再進入求產，產氣量 達到了50518m��3�／d。��

三、資料綜合解釋技術的進步與發展，為科學評價儲層奠定了基礎��

自80年代採用地層測試以來，我們始終從生產實際出發，把最新的試井理論研究和計算機技 術有機地結合起來。從多方面開發研究，取得了一系列的成果，使資料綜合解釋技術日趨成 熟。�

（一）試井軟體的開發，為資料解釋提供了先進的手段�

在《DS2.0現代試井解釋軟體》和《GWT試氣資料處理軟體》基礎上，1997年開始在Windows 95環境下開發試油測試綜合評價系統，力求在技術水平上跟上國際先進試井軟體發展的步伐 ，建立一個開放的試井平台。該軟體的四大功能，即試井設計、試井分析、節點分析和產能 試井，現已完成了大部分的研究工作，取得了階段性的成果。�

（二）以不穩定試井理論為基礎，建立油、氣井產量計算方法�

1．氣井不穩定產量計算方法�

以往的氣井產能確定是通過四個不同工作制度條件下的試氣資料求取氣井二項式方程和指數 式方程進行的。但對低滲透氣井，其產量隨時間變化而變化，不易測得穩定的產量，為此， 近幾年開展了氣井產能評價方法的研究。� 對於氣井，定井底流壓條件，應用Bessel函數和Laplace變換，可得到下式：� �Q�TX－＝－SX（2�m�TX－��0�2r��0�SX）＝ S X（F（uF）��1�（F（uF））u｛��0�（F（u F））＋sF（uF）��1�（F（uF））｝SX）� 對於上面方程進行Laplace數值反演和反復迭代等變換，就可以得出不穩定氣井IPR曲線，根 據此理論，編制了軟體，適用於均質、雙孔、雙滲等多種油藏。用試井資料解釋出的地層參 數代入相關方程，便可得出不穩定IPR曲線。該方法不僅可以節省試氣時間，而且可以為評 價儲層提供更多的參數。�

升深2井，登庫組，井段2904.0～2571.0m，共20個小層，1995年8月進行系統試氣，這是目前大 慶探區深層自然產能最高的一口井，然而，該層的二項式曲線反向，無法求得絕對無阻流量 ，經分析認為主要是層間干擾造成的。用試井軟體解釋認為，儲層為均質氣藏，S＝45． 61，D＝1．95e��－6�（m��3�/d）��－1�，經過計算，本層的絕對無阻 流量為130萬m��3�／d。� 升深2井在採油八廠開采過程中進行了系統試氣，並用指數式方程求取絕對無阻流量為112.1 萬m��3�/d。�

2．油井不穩定產量計算方法�

在試油階段，油井的產量是通過現場計量求取的。由於地層測試開井時間不同，其產量不同 ；常規試油由於其周期不同產量也不同，所以，只通過現場測取產量確定油井產能是不夠的 。為此，我們通過把不穩定試井理論與Standing和Vogel等方法相結合，建立了在飽和壓力 以下油、氣兩相流動時不穩定產量計算方法，可給出定流壓下產量隨時間變化曲線及不穩定 IPR曲線，並形成了計算機軟體。不論採用何種試油工藝、實測產量如何，只要能解釋出准 確的地層參數，代入軟體中即可求出IPR曲線，為准確評價油層提供了科學依據。� 樹1井，井段：1363.0～1379.0m，葡萄花1-4號層。抽油試采（連抽），日產油田18.19m� � 3�降至11.0m��3�，解釋地層滲透率為0.1511μm��3�，表皮系數為7.603，其理 論產量與實際產量對比見下表，從表中可看出在求產350小時後其理論產量與實際產量非常 吻合，平均相對誤差為0.1％。��

5H樹1井產量對比表� BG（!BHDFG2，F6，2。11F 時間（hr）38110206278350398422460470494 5185 BHDG45」理論產量� （m��3�/d）11�1211�5711�3211 �2111�1311�0811�0611�0411�03 11�0110�995 BH5」實際產量�（m��3�/d）18�1915�5515�8 413 �9011�2011�2610�0111�2911�46 10�4211�00BG）F�

（三）開展了用溫度恢復資料對儲層進行解釋、評價的研究�

通過研究發現，溫度升降與測試開、關井密切相關，為此，經理論研究，建立了氣井溫度試 井的數學方程，通過對方程求解，計算出了用於溫度資料解釋的雙對數和導數圖版（見圖4 ） 。利用該圖版與實測的溫度恢復資料擬合，計算出氣井產量和熱力的參數，為確定多層氣井 產量提供了一種有效方法。�

（四）常規試油資料解釋方法的建立，擴大了試井解釋領域�

在研究提撈、抽汲和氣舉情況下流壓變化規律的基礎上，建立了數理模型並進行求解，得出 了常規試油資料解釋圖版（見圖5），利用該方法結合多周期壓力數據即可解釋出地層參數 ，從而結束了常規試油資料不能解釋地層參數的歷史。�

四、今後發展方向�

試油測試技術發展很快，雖然形成了滿足不同井況和不同地質條件的試油測試工藝及資料綜 合解釋技術系列。由於地質條件復雜，新情況不斷出現，工藝技術適應地質的需要仍有一段 距離，需要逐步解決。近幾年，主要在以下幾方面多做工作：�

（一）煤層氣試油工藝技術有待於進一步研究�

1998年，雞西已發現了煤層氣。由於大慶油田在這方面處於剛起步的階段，必須進行大量的 調查研究工作，摸索出一套適應大慶探區的煤層氣試油工藝技術，為進一步尋找和利用煤層 氣打下良好的基礎。�

（二）搞好環保是試油工藝的重要環節�

保護環境，提高人們健康的水平，是國內、外都關注的焦點。現在壓裂放噴和抽汲排液等作業 對環境的污染非常嚴重，這是制約試油技術走出國門的主要障礙之一。我們已經進行HSE貫標工作。�

（三）資料綜合解釋技術有待於進一步完善、提高�

在現有的基礎上，要充分利用地震、測井、錄井和區域地質規律進行資料解釋，使解釋參數 更接近實際，達到建成試井綜合評價專家系統的目的。�

（作者單位：大慶石油管理局試油試采公司）