細砂不均率的測定方法主要有哪些

❶ 水中的雜質含量怎麼去出

哥們,那麼復雜,買點純靜水做得了,才五塊錢一筒.省時省力.還沒有太多的礦物質.

❷ 砂的粗細程度和顆粒級配是由什麼來進行測定的

砂的粗細程度和顆粒級配是由什麼來進行測定的
級配主要通過篩分實驗測量出試樣中不通直徑內的骨料的質量確定的. 依次通過一套篩孔徑為4.75、2.36、1.18、0.660、0.30和0.15的六個標准篩，測量各篩篩餘量的質量mi，計算出各篩的分計篩餘量和累計篩餘量。 A，分計篩餘量mi：砂子通過六個標准篩時各篩上的篩餘量，即mi(其中i=1，2，3，4，5，6)； B，分計篩余率 ：各篩上的分計篩餘量占砂樣總質量（500g）的百分率; C，累計篩余率 ：各篩與比該篩粗的所有分計篩余率之和; 級配劃分的標准：按GB/T14684-2001標准規定，砂按0.60mm篩孔的累計篩余百分率計，可分三個級配，三個級配區： I級配區砂： A4 =（85~71）%； II級配區砂：A4 =（41~70）%； III級配區砂： A4 =（16~40）%。 砂的粗細程度:指不同粒徑的顆粒混合物的平均粗細程度 砂的粗細程度用細度模數表示，一般分為粗砂、中砂和細砂等; 粗砂： =3.7~3.1； 中砂： =3.0~2.3； 細砂： =2.2~1.6 特細砂： =1.5~0.7。 普通混凝土優先使用中砂 MX =3.0~2.3；

❸ 回彈模量試驗檢測方法

土基回彈模量的確定方法主要有以下幾種：剛性承載板法；貝克曼梁法；換演算法；查表法；室內試驗測定法；路表彎沉盆模量反演算法。這些方法除查表法以外，其它方法都需要進行試驗測定，並綜合考慮含水量和氣候等因素的影響，過程較為復雜。

所以，在設計中普遍採用考慮公路自然區劃、路基土質類型、平均稠度等參數的查表法。

(3)細砂不均率的測定方法主要有哪些擴展閱讀

土基回彈模量表示土基在彈性變形階段內，在垂直荷載作用下，抵抗豎向變形的能力。因此，路面設計中採用回彈模量作為土基抗壓強度的指標。如果垂直荷載為定值，土基回彈模量值愈大則產生的垂直位移就愈小；如果豎向位移是定值，回彈模量值愈大，則土基承受外荷載作用的能力就愈大。

路基土回彈模量主要受其應力狀況、物理狀況(含水量與壓實度)和材料性質三方面因素的影響。對於應力狀況而言，國內外的有關研究表明，應力狀況中載入頻率和持續時間對路基土的回彈性狀沒有或僅有很小影響；

對粒狀材料來講 ，只要作用應力保持在不產生較大永久變形的低水平時，回彈特性對應力歷史基本上不敏感；重復應力作用次數對路基土回彈模量的影響大致可以忽略。

❹ 為什麼測定特細砂的含泥量時適用於虹吸管法

虹吸管法適用於砂中的含泥量，尤其適用於測定特細砂中的含泥量。通過沉澱虹吸不會使細小的顆粒流出。標准法適用於測定粗砂、中砂和細砂的含泥量！

❺ 南海沉積物中甲烷水合物p-T穩定條件實驗

孫始財^1,2,3業渝光²,3，劉昌嶺^2,3，譚允禎¹，孟慶國³，相鳳奎^1,3，馬燕³

孫始財（1975－），男，博士，講師，主要從事天然氣水合物研究，E-mail:[email protected]。

註：本文曾發表於《Journal of Natural Gas Chemistry》2011年第5期，本次出版有改動。

1.山東科技大學土建學院山東省土木工程防災減災重點實驗室，山東青島266510

2.國土資源部海洋油氣資源與環境地質重點實驗室，山東青島266071

3.青島海洋地質研究所，山東青島266071

摘要：確定海底沉積物中天然氣水合物的穩定條件是合理評估和安全開采水合物資源的基礎。分別用南海北部陸坡神狐海域底層水和海底沉積物樣品（含孔隙水）實驗合成了甲烷水合物，並用等容多步升溫分解法初步研究了甲烷水合物的穩定條件。實驗結果表明：底層水和沉積物中甲烷水合物穩定溫度都比純水中降低了約1.4℃，說明沉積物樣品中主要是孔隙水離子效應影響水合物穩定條件。

關鍵詞：南海沉積物；孔隙水；甲烷水合物；穩定條件

p-TStability Conditions of Methane Hydrate in Sediment from South China Sea

Sun Shicai^1,2,3,Ye Yuguang^2,3,Liu Changling^2,3,Tan Yunzhen^l,Meng Qingguo³,Xiang Fengkui^1,3,Ma Yan³

1.Shandong Provincial Key Laboratory of Civil Engineering Disaster Prevention and Mitigation,College of Civil Engineering and Architecture,Shandong University of Science and Technology,Qing 266510,Shandong,China

2.The Key Laboratory of Marine Hydrocarbon Resources and Environmental Geology,Ministry of Land and Resources,Qing 266071,Shandong,China

3.Qing Institute of Marine Geology,Qing 266071,Shandong,China

Abstract:For reasonably assessing and safely exploitating marine gas hydrate resource,it is importantt o determine the stability conditions of gas hydrates in marine sediment.In this paper,the seafloor water sample and sediment sample (saturated with pore water)from Shenhu Area of South China Sea were usedfor synthesizing methane hydrates,and the stability conditions of methane hydrates were investigated by multi-step heating dissociation method.Preliminary experimental results show that the dissociation temperature of methane hydrate both in seafloor water or in marine sediment,at any given pressure,is depressed by approximately-1.4 K relative to the pure water system.This phenomenon indicates that hydrate stability in marine sediment is mainly affected by pore water ions.

Key words:South marine sediment; saturated with pore water; methane hydrates;hydrate stability

0 引言

甲烷水合物是在一定的溫度和壓力下由水和甲烷生成的類似冰的、非化學計量的、籠形結晶化合物。在標准溫度－壓力條件下，1 m³甲烷水合物可釋放164 m³的甲烷氣體。自然界中天然氣水合物（主要是甲烷水合物）大部分蘊藏在海底沉積物中，一般存在於300～3 000 m深水盆地、陸架坡折帶等天然氣水合物穩定域內^[1]。據估算，全球大洋底部沉積物中含有1.2×10¹⁷m³的天然氣水合物^[2]。2007年，中國在南海北部神狐海域鑽獲天然氣水合物實物樣品^[3]，探明資源量達185億t油當量。美國、加拿大、俄羅斯和日本等國准備開采這種具有商業開發價值的戰略性替代能源。然而開采過程中水合物的分解將導致地層膠結作用喪失和孔壓急劇增大，甚至導致地層液化，誘發井壁失穩、滑坡、塌陷等工程事故與災害，從而對開采工程構築物與周圍環境帶來嚴重影響^[4-8]。如果開采措施稍有不當，水合物分解釋放出來的大量甲烷將打破碳循環平衡，造成溫室效應和嚴重的生態破壞^[9-10]。所以，確定水合物在沉積物中的穩定分布情況是合理開采水合物資源，防止誘發自然災害的基礎。

目前，研究沉積物中水合物穩定性條件，大多用硅膠、玻璃、活性炭等人工多孔介質材料模擬沉積物，孔隙尺寸均勻（主要在幾納米到幾十納米居多）^[11-21]。實驗發現多孔材料對水合物的生長會產生一定的影響，使其穩定溫度趨於更低（或壓力趨於更高），並且孔隙尺寸越小，影響越明顯。Makogon^[22]較早發現了小孔隙砂岩中天然氣水合物形成壓力升高；Turner^[23]實驗表明孔隙半徑大於60 nm時水合物生成不會受到孔隙毛細作用的影響；Ye Yuguang^[24]和孫始財等^[25]測得水合物在較粗砂粒中穩定條件沒有變化。Riestenberg^[26]測得34 g/L二氧化硅懸浮液和200 mg/L膨潤土懸浮液中甲烷水合物p-T沒有變化，而Cha等^[27]和Ouar等^[28]測定了天然氣在34 g/L的膨潤土懸浮液中相平衡溫度偏移了2℃。Uchida^[29]等研究了石英砂、砂岩和黏土（高嶺土和膨潤土）中甲烷水合物分解條件，認為石英砂、砂岩和高嶺土中水合物分解條件主要受到孔隙尺寸的影響，表面紋理和礦物成分影響很小。而稀釋的膨潤土溶液對甲烷水合物有熱力學促進效應。Lu Hailong等^[30]研究了ODP164航次在Blake海脊鑽獲的含水合物沉積物岩心（Hole 995B）甲烷水合物的穩定條件，結果表明相對海水和純水中甲烷水合物的穩定溫度分別降低了0.4 K和1.5 K。由於海底中沉積物性質、結構、堆積狀態等比較復雜，並且含有孔隙水，甲烷氣體很難滲透，導致水合物生成異常困難。因此，亟待開展實際海底沉積物中水合物穩定條件研究。本文用中國南海北部陸坡神狐海域沉積物樣品實驗合成甲烷水合物，採用多步升溫分解法研究甲烷水合物穩定條件的變化，為掌握我國南海北部海域天然氣水合物分布情況提供重要的理論基礎。

1 實驗

1.1 實驗裝置

實驗所用裝置詳見文獻中[25]，主要包括水合物反應釜、溫度控制系統、數據採集系統（圖1）。反應釜凈容積為150 m L，耐壓值為40 MPa，結構採用快開式，以方便拆卸。實驗中為盡可能減少反應釜中氣體空間過大對實驗壓力變化的影響，釜體內填充了玻璃球，沉積物用塑料杯與之隔開。釜體安裝熱電阻溫度感測器和壓力感測器。溫度感測器（Pt100）探針伸入到沉積物中約20 mm，精度為±0.1℃。為保證測量結果的准確，在實驗准備階段用標准熱電阻對溫度感測器進行了校準。壓力感測器最大量程為40 MPa，精度為±0.25％，並配有壓力表以方便觀察。溫度控制系統為三級恆溫控制，空氣浴控溫范圍為0～＋50℃，恆溫水浴（兩級）控溫范圍為－40～＋50℃。實驗溫度在0℃以上時，可以僅開啟空氣浴。實驗過程由數據採集儀實時記錄。

圖1 沉積物甲烷水合物p-T穩定條件實驗系統

實驗過程中對系統的密封性要求比較高，通過以下3個方法確定系統不漏氣：

1）充入N₂至最大工作壓力，在某一溫度下， 72 h壓力不下降。

2）正式實驗前，甲烷充入反應釜後，由於溶解的原因，壓力有少許下降，但是在放置24 h後，壓力沒有下降。然後開始正式實驗。

3）實驗完成一次後溫度恢復到開始溫度時，壓力與開始壓力相同。

1.2 實驗材料

實驗採用的海水樣品（No.HY4-2006-3-HS-289PC）和沉積物樣品（No.HY4-2006-3-HS-383GG 1/5 top）均採集於我國南海神狐海域。雖然沉積物樣品中不含水合物，但是樣品所處位置在鑽獲水合物實物樣品的站位附近，與其地質背景基本相同，因此，樣品具有水合物分布區沉積物的代表性。取少許沉積物樣品用馬爾文MS2000激光粒度分析儀對其粒度進行分析，結果如表1所示。從數據可以看出樣品顆粒粒徑以粉砂級（58.911%）和細砂級（31.01%）為主，其次是粘土級（5.967%）和中砂級（3.778%），粗砂級幾乎為零（0.334%），礫石為零。沉積物樣品沒有經過任何處理直接裝入上端開口的柱狀塑料杯（四周扎有密密麻麻的針狀小孔，增強甲烷氣體的擴散速率），體積約為50 m L，孔隙水約含16 m L，所以沉積物孔隙度可以近似認為是32％。對南海神狐海域天然氣水合物樣品氣體組分測試發現，甲烷氣體體積分數大於99%^[31]，所以實驗用青島瑞豐氣體有限公司提供的純度為99.99％甲烷氣體。

表1 實驗用南海沉積物樣品數據

1.3 實驗方法和步驟

測定水合物穩定條件的方法有多種，針對實驗中沉積物孔隙大小不均和孔隙水鹽度變化的特點，採用等容多步升溫分解法^{[11,15,32-33]}（圖 2）可以更准確地反映甲烷水合物生長分解特性。每輪實驗都重復多次，使甲烷水合物在沉積物中分布較為均勻；並且每次實驗都保證充分的時間使甲烷水合物生成的量盡可能多。在加熱分解階段，每次升溫0.2～0.5 K 且保證足夠長的穩定時間12～24 h（根據實驗情況時間可能更長），使得體系溫度和壓力達到真正平衡。本文甲烷水合物穩定條件是指每輪實驗中甲烷水合物生成曲線G-H 和分解曲線J-F的交點F對應的溫度和壓力（圖2）。

圖2 甲烷水合物生成分解過程

具體步驟如下：

1）試壓、檢漏、洗釜。

2）將沉積物裝入釜中，靜置12 h時左右。

3）將反應釜放入空氣浴（水浴）中，適當降低溫度（盡可能減少水分蒸發）抽真空，然後充入甲烷氣至實驗壓力。

4）靜置24 h讓甲烷充分溶解，直至壓力沒有變化。

5）啟動溫度控制系統至設定溫度，溫度穩定後開始水合物生成－分解實驗。數據採集儀記錄全部過程溫度和壓力變化。

2 實驗結果與討論

2.1 甲烷水合物的分解

實驗中，當水合物開始反應後直至體系溫度和壓力長時間（6 h以上）保持不變（圖2中G—H-I），認為甲烷水合物生成結束，然後進入升溫分解過程。甲烷水合物的分解是一個吸熱和釋放氣體的過程，涉及傳熱傳質2個過程。第一個階段是傳熱過程（圖2中A-B、C—D）。在甲烷水合物穩定區域，固態甲烷水合物的能量比甲烷氣體和水二元混合物能量低，所以更穩定。要使甲烷水合物分解就必須提高體系能量，超過甲烷水合物的分解熱；否則，甲烷水合物不會分解。在這一階段中反應釜內壓力提高是因為溫度升高甲烷氣體膨脹引起。本文實驗中柱形反應釜浸沒在恆溫冰箱中，熱量從柱形釜體周圍傳遞到水合物晶體表面，越靠近反應釜壁面甲烷水合物越容易獲得環境熱量達到分解條件。這一過程主要受到傳熱速率的控制，提高溫升速度可以加快分解；但是升溫速度過快，甲烷水合物可能產生分解亞穩狀態，即甲烷水合物越過真正的分解點才開始分解，造成較大的實驗誤差。在水合物穩定條件測量過程中升溫速度越小，測量誤差越小，並且通過連續重復多次實驗的方法也可以減小這種誤差。另外，當體系溫度接近甲烷水合物分解溫度時，適當降低升溫速度也是必要措施。在沉積物中還要考慮沉積物礦物成分、孔隙、樣品規格對傳熱速率的影響。

第二個階段是傳質過程（圖2中B—C、D—E）。當體系能量超過甲烷水合物自由能時，液相和氣相中甲烷氣體的濃度已經低於相應溫度下的溶解度或平衡壓力，甲烷水合物晶體結構坍陷產生液態水和甲烷自由氣體。在這一階段，甲烷氣體在不同相中的濃度與溶解度的差或分解壓力與平衡壓力的差是甲烷水合物分解驅動力，這種驅動力使暴露在表面的水合物晶格首先塌陷釋放出甲烷氣體。所以甲烷水合物分解過程既是傳質過程，也是界面消融移動的過程，並且甲烷氣體的擴散速率與水合物表面積和驅動力成正比。甲烷水合物分解出來的甲烷氣體在液相中達到飽和濃度後又不斷擴散到上部空間提高自由氣體壓力，以維持甲烷水合物表面壓力低於體系溫度下的平衡壓力，使分解反應可以繼續進行。本文實驗是在等容條件下，隨著甲烷水合物的分解系統壓力升高，當壓力升高到調溫後穩定溫度下的平衡壓力，體系又達到新的平衡（圖2中C、E點）。在這一過程中甲烷水合物分解主要受到甲烷傳質速率的控制，如果是在沉積物中還要考慮沉積物孔隙結構的影響。對於高滲透率的沉積物，甲烷水合物的分解速度主要取決於傳熱過程；對於低滲透率的沉積物，分解速度取決於傳質過程^[34]。

2.2 海水中甲烷水合物穩定條件

海洋天然氣水合物形成於沉積物孔隙中，其穩定性可能受到孔隙水（海水）和沉積物共同影響，如何確定兩者對水合物穩定性影響程度非常重要。一些學者認為^[35-39]在鬆散的海底沉積物內，孔隙水相互連通並與底層水相連，因此，其鹽度和底層水接近。Dickens等^[40]通過分析孔隙水的活度認為成岩作用等化學過程對水合物穩定性影響很小，孔隙水中甲烷水合物穩定條件與海水中沒有明顯區別。據此，本文首先用南海神狐海域底層水樣品研究海水（孔隙水）中甲烷水合物穩定條件。實驗開始前，用鹽度計（MASTER-S28 α）對底層水的鹽度進行了測量，w(Na Cl）值為3.5％。甲烷水合物在孔隙水溶液中生成過程與純水中類似，但是排鹽效應^[41]使鹽離子滯留在溶液或附著在水合物晶體表面，導致溶液的離子濃度升高，水合物反應更加困難。而甲烷水合物的分解過程正好與生成過程相反，離子濃度會被水合物分解釋放的水分子稀釋而逐漸降低。實驗測得的海水中甲烷水合物的穩定條件如圖3所示。從圖3可以看出南海底層水樣品中甲烷水合物穩定條件降低，穩定溫度比純水中下降了約1.4 K。Dickens等^[42]測定鹽度3.35％海水中甲烷水合物穩定溫度降低約1.1 K，並且認為在3.3％～3.7％鹽度在范圍（幾乎所有海洋鹽度），甲烷水合物溫度降低值小於1.24 K。Maekawa等^[43]採用甲烷水合物在生成和分解過程中，根據透光率的不同測得的甲烷水合物在鹽度為3.16％的海水中溫度降低了1.1 K。考慮到實驗海水鹽度以及測量誤差，認為實驗海水樣品對甲烷水合物穩定條件的影響與其他海域海水基本一致。實驗也測定了0.5 mol/L Na C1溶液中甲烷水合物穩定條件，其結果與海水中接近（圖3），說明在對溫度或壓力精度要求不高的情況（如一些現場工程作業），可以用相同鹽度的Na C1溶液代替海水進行水合物穩定條件的測定或計算，這樣可以簡化操作過程又能夠滿足實際工程的需要。

圖3 南海海水中甲烷水合物p-T數據

2.3 沉積物樣品中甲烷水合物穩定條件

由於沉積物樣品在海底成型已久、緻密程度高、孔隙尺寸很小，甲烷氣體在沉積物中擴散速率很慢，阻礙了甲烷水合物的成核，給實驗帶來相當大的難度。在設定的溫度和壓力下（過冷度近20℃），甲烷－沉積物－孔隙水體系靜態放置近2個月的時間內，在儀器精度范圍內溫度和壓力沒有變化，打開反應釜沒有發現水合物跡象，取少許放入水中沒有氣泡冒出，判斷沒有水合物生成或者說生成的水合物的量對本實驗意義不大。鑒於此，實驗中先後採取以下措施以試圖促進甲烷水合物的生成：1）適當增加過冷度（過壓度）；2）實驗溫度降到0℃以下或結冰（孔隙水結冰），然後採用溫度震盪法，使溫度場產生擾動；3）將沉積物裝在一個上端開口的四周扎滿密密麻麻針狀小孔的塑料杯中，以增加氣體擴散率，並結合措施1）和2）。通過反復試驗有效地促進了沉積物中甲烷水合物的生成，然後通過逐步升溫分解獲得甲烷水合物穩定條件，實驗結果如圖4所示。

圖4 南海沉積物中甲烷水合物穩定條件

從圖4可以看出，南海沉積物中甲烷水合物穩定條件與純水條件下相比，溫度下降了約1.4 K，這與本文測得的南海底層水樣品中甲烷水合物穩定條件基本一致。說明實驗所用的南海沉積物樣品中甲烷水合物的穩定條件主要受到孔隙水離子效應的影響，而沉積物孔隙結構沒有明顯的影響。Henry等^[13]用Blake海台海底沉積物合成水合物時，也發現孔隙結構對水合物穩定性沒有明顯的影響。Turner^[23]等測定了平均孔隙半徑為55 nm的亞得里亞海砂岩中甲烷水合物穩定條件，其結果與無幾何約束條件下甲烷水合物穩定條件沒有區別（溫度測量精度為±0.5 K），並用開爾文－克拉貝龍方程計算出孔隙半徑大於60 nm時沉積物孔隙不影響水合物穩定條件。Kastner[⁴⁴]繪出了全球已發現水合物賦存區域的水合物穩定條件圖，除了布萊克－巴哈馬（Blake）站位因沉積物孔隙導致水合物穩定條件發生偏移情況外，其他成藏區水合物穩定條件相對於無幾何約束條件下都沒有明顯變化。這種現象可能是因為海洋水合物存在位置距海底較近，沉積壓實作用不明顯，沉積物孔隙中毛細管作用力對水合物穩定條件的影響可忽略不計，但是孔隙水的離子效應肯定存在。

4 結論

1）分別測定了我國南海北部陸坡神狐海域底層水樣品和沉積物樣品中甲烷水合物的穩定條件。實驗測得底層水中甲烷水合物穩定溫度比純水中降低了約1.4 K，與其他海域中水合物穩定條件接近。

2）在沉積物中甲烷水合物很難生成，通過加強甲烷氣體擴散速率能夠促進甲烷水合物的生成。

3）在實驗條件下，沉積物樣品中甲烷水合物穩定溫度也降低了約1.4 K。因此，沉積物樣品中甲烷水合物的穩定條件主要受到孔隙水離子效應的影響，孔隙結構的影響可以忽略。

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❻ 滲透系數的測定方法

各類土的滲透系數經驗值如下：（cm×s-1）

黏土：＜1.2×10-6

粉質黏土滲透系數：1.20×10-6～6.0×10-5，粉土滲透系數：6.0×10-5～6.0×10-4

黃土滲透系數：3.0×10-4～6.0×10-4，粉砂滲透系數：6.0×10-4～1.2×10-3

細砂滲透系數：1.20×10-3～6.0×10-3，中砂滲透系數：6.0×10-2～2.40×10-2

粗砂滲透系數：2.40×10-2～6.0×10-2，礫石滲透系數：6.0×10-2～1.8×10-1

土滲透性部分影響因素：

常水頭試驗適用於測定透水性大的沙性土的滲透參數。粘性土由於滲透系數很小，滲透水量很少，用這種試驗不易准確測定，須改用變水頭試驗。

水從一根直立的帶有刻度的玻璃管和U形管自下而上流經土樣。試驗時，將玻璃管充水至需要高度後，開動秒錶，測記起始水頭差h1，經時間 t 後，再測記終了水頭差h2，通過建立瞬時達西定律，即可推出滲透系數 k 的表達式。

❼ 有落差,防止顆粒物料大小不均的措施有哪些

1.材料轉移缺口問題
粗碎設備的出料口與下方帶式輸送機之間的間隙較大，大部分被碎物料小於或等於300mm。這些石頭直接打在帶式輸送機上，會使緩沖輥斷裂，加速輸送帶的磨損。

用緩沖床代替下皮帶機的緩沖輥，改變卸料槽的傾斜角度，減少對下皮帶機的沖擊，可以解決這個問題。如果落差特別大，空間允許，考慮增加緩沖進料設備。

2.滑槽磨損問題
由於物料的多角特性、原料的高研磨性和某些物料的輸送落差大，大多數溜槽在輸送過程中沖擊磨損嚴重，使用壽命短。

針對這一問題，可採取改進措施，如在受沖擊較大的溜槽內鋪設錳鋼或其他襯板，或改變溜槽的結構，使溜槽內形成磨料，如在溜槽入口處設置矩形緩沖倉，將溜槽底板做成階梯狀。

輸送帶土物料時，建議採用加厚閥門鋼板和加大溜槽角度，不要採用磨料的結構設計，因為磨料溜槽的結構容易造成帶土物料堵塞溜槽。

3.灰塵收集和運輸
破碎篩分車間是粉塵污染的主要來源。目前粉塵治理措施為破碎篩分車間採用全封閉結構並配備除塵器，堆場配備噴霧除塵設施。通過科學設計，粉塵可以達標排放。

除塵器收集的石粉應通過氣力輸送或拉鏈機和電梯設備輸送到石粉倉集中存放，除塵器收集的石粉不得回落到下游皮帶機上，避免二次揚塵，增加下游環節的除塵負荷。

在系統的生產過程中，原材料的含水率可能會超標，陰雨天氣等原因可能會導致石粉受潮，最終導致石粉庫板結。因此，在生產過程中，要嚴格控制原料的含水量，車間要做好密封，石粉存放時間不能超過3天。



4.含泥量過多
人工骨料主要用於控製成品中的含泥量。成品骨料含泥量的控制分為源頭控制、系統加工工藝控制及生產組織措施.

源頭控制主要是合理組織料場建設，嚴格區分弱風化和強風化的界限，將強風化料作為廢料。

系統加工工藝控制:在水資源相對豐富的地區，一般採用濕式作業，在成品分選分級前，設置專門的洗石設備，向篩分設備中加入高壓水進行洗滌，或向直線振動脫水篩中加入高壓水進行洗滌等措施。水電工程中經常採用濕法作業，可以有效保證骨料的含泥量達標。

在水資源匱乏的地區，可以用篩分設備對粗碎物料進行分離處理，將0 ~ 20 mm的顆粒篩出。目前，商業骨料加工系統經常使用這種方法來丟棄一些含泥量高的原料。

生產組織措施主要禁止無關設備和人員進入成品堆場。堆場地面要平整，有適當的坡度和排水設施，防止車間外的泥水進入堆場，避免二次污染。成品存放時間不宜過長，要盡快使用。

5.石粉含量控制
中規定細骨料的石粉含量

濕法制砂工藝採用立軸破碎或棒磨機制砂。產生的砂用水洗滌，然後通過螺旋分級機分離。砂中的石粉被螺旋分級機的溢流水帶走，因此砂中的石粉含量較低，需要回收石粉以滿足工程需要。

目前工藝中一般設置石粉回收車間，配置水力旋流器回收細砂。回收的石粉通過皮帶機均勻加入成品砂入庫皮帶機。

6.含水量控制問題
目前我國大中型水電工程往往採用全濕法制砂技術，即立軸沖擊制砂和棒磨機制砂都是濕法生產。為了使含水量降低到規定的范圍並保持穩定，一般採用直線振動篩或真空脫水、離心脫水等機械脫水方法，除去砂子中的大部分水分，可使原含水量約為25% ~ 15%的砂子脫水。然後經過5-7天的自然儲存脫水，可將含水量降至6%以下。

這種方法脫水效果好，但需要設置三個成品砂樁。院子佔地面積大，院子里的污水很難收集處理。當場地充足時，這種工藝可以用來生產沙子。

由於場地緊張，難以形成大型儲砂系統，為節省投資，可採用半干法出砂工藝，即採用立井破砂工藝，濕式出砂工藝採用棒磨機出砂工藝，立井破砂為主要方式。然後，兩個車間生產的沙子在帶式輸送機上均勻混合後進入堆場。這種方法可以將砂的含水量控制在6%以內。

骨料的質量直接影響混凝土和工程的質量。骨料的質量取決於骨料原料的質量、破碎設備的選擇、加工工藝、運行管理水平等因素，因此必須在設計和運行的全過程中嚴格控制，盡可能提高成品骨料的質量。