帶鋼活套高度檢測方法

Ⅰ 軋鋼廠的工藝流程是怎麼樣的

熱軋工藝流程：

1、從煉鋼廠送過來的連鑄坯，首先是進入加熱爐，

2、然後經過初軋機反復軋制之後，進入精軋機。

3、在熱軋生產線上，軋坯加熱變軟，被輥道送入軋機，最後軋成用戶要求的尺寸。

軋鋼是連續的不間斷的作業，鋼帶在輥道上運行速度快，設備自動化程度高，效率也高。

與熱軋相比，冷軋廠的加工線比較分散，冷軋產品主要有普通冷軋板、塗鍍層板也就是鍍錫板、鍍鋅板和彩塗板。

經過熱軋廠送來的鋼卷，先要經過連續三次技術處理，先要用鹽酸除去氧化膜，然後才能送到冷軋機組。武鋼生產鍍錫板採取的是電鍍錫工藝。

鍍鋅板的生產工藝有兩種：一種是熱鍍鋅，一種是電鍍鋅。它們用在發電設備、機電設備、輕工、食品和家電上。

用鍍鋅板作為基材，在反面塗上各種塗料就成為彩色塗層鋼板。

除了板材以外，軋鋼廠也生產長材，如型鋼、鋼軌、棒材、圓鋼和線材，它的生產過程和軋鋼原理與板材類似，但是使用的軋輥輥型完全不同。

這是大致工藝流程，不同的車間，會有不同的設備，工藝流程也會有不同。

(1)帶鋼活套高度檢測方法擴展閱讀

軋鋼廠安全生產的主要特點

軋鋼是將煉鋼廠生產的鋼錠或連鑄鋼坯軋製成鋼材的生產過程，用軋制方法生產的鋼材，

根據其斷面形狀，可大致分為型材、線材、板帶、鋼管、特殊鋼材類。

軋鋼的方法，按軋制溫度的不同可分為熱軋與冷軋；按軋制時軋件與軋輥的相對運動關系可分為縱軋、橫軋；

按軋制產品的成型特點可分為一般軋制和特殊軋制。

旋壓軋制、彎曲成型的都屬於特殊軋制。軋制同其他加工一樣，是使金屬產生塑性變形，製成具有一品。

不同的是，軋鋼工作是在旋轉的軋輥間進行的。軋鋼機為兩大類，軋機主要設備或軋機主列、輔機和輔助設備。

凡用以使金屬在旋轉的軋輥中變形的設備，通常稱為主要設備。

主機設備排列成的作業線稱為軋鋼機主機列。主機列由主電機、軋機和傳動機械三部分組成。

軋機按用途分類有：初軋機和開坯機，型鋼軋機(大、中、小和線材)，板帶機，鋼管軋機和其他特殊用途的軋機。

軋機的開坯機和型鋼軋機是以軋輥的直徑標稱的，板帶軋機是以軋輥輥身長度標稱的，鋼管軋機是以能軋制的鋼管的最大外徑標稱的。

2．軋鋼主要安全技術

（1）中厚板軋後快冷技術，採用國際上先進的高密度管層流冷卻裝置，改進中厚板生產中利用控制軋制控製冷卻工藝生產專用鋼板，並提高鋼板的機械性能

（2）棒材生產的控軋控冷技術，通過特殊設計的冷卻器實現機架間和機組間軋件的溫度控制軋制，

提高棒材強度與韌性，棒材生產的切分技術，通過特殊設計的切分導衛或孔型將一根軋件切分成多根。

目前切分線數最多，實現批量生產的鋼廠較少。

（3）冷軋、熱軋、中厚板板形控制技術，包括：

軋輥輥型的設計與優化；帶鋼板形在線檢測、信號識別和板形評價；板形控制策略和預設定、前饋、反饋數學模型。

（4）液壓AGC技術，採用高性能的液壓APC、AGC控制系統，具有響應速度快、控制精度高的優點

正在取代電動AGC成為當今新建軋機和欲改造軋機的首選技術。

（5）雙機架可逆式冷軋機成套裝備與技術，該技術根據軋制帶鋼的材質、規格和生產工藝條件選擇不同的軋制道次，

使軋機能在較大的范圍內靈活適應帶鋼材質、規格和卷重的變化，產品精度高，可開發精密帶鋼和有色金屬箔帶。

（6）熱軋窄帶鋼生產成套設備及工藝技術，在工藝和設備上向寬頻鋼靠攏，用層流冷卻和卧式卷取機取代活套振盪器和立式卷取；

粗軋機前增加高壓水除鱗，帶鋼的表面質量、性能明顯改善，卷重增加，可達1-2噸。

（7）基於圖像處理的表面質量在線檢測系統，該系統用CCD攝像頭採集生產線上產品的表面圖像，

通過圖像處理和模式識別演算法對圖像進行實時的分析和處理，以檢測產品的表面是否存在著缺陷，

並且獲取缺陷的尺寸、部位、類型、等級等信息，從而達到在線評估和控制產品表面質量的目的。

（8）鋼材品種開發與性能優化技術，包括：工藝參數對IF鋼成形性能的影響；

超細晶粒、高強度純凈鋼的研究；高強度微合金(Ti, Nb, V ,B) 鋼的研究。

（9）棒線材尺寸在線檢測系統（ORBIS）分析軟體包，此軟體包WRODES是採用C++開發，

系統安裝方便、快捷，系統運行穩定可靠，良好的人機界面，支持自動報表生成列印，並具有統計分析、歷史紀錄回放、查詢等功能。

（10）有限元模擬在冶金行業中的應用，採用在通用有限元軟體ANSYS，

；體積成型與熱處理分析有限元軟體DEFORM和薄板成型分析軟體DYNAFORM上進行二次開發的方法

使新產品開發和現有工藝的改進建立在更科學、更可靠得基礎上。

Ⅱ 焊管(焊接鋼管)加工工藝流程

焊管(焊接鋼管)加工工藝流程-2

上面兩張圖片是流程圖，更詳細的文字說明，你可以查看下面這個網頁：焊接鋼管的生產方法與工藝流程 非常的詳細說明了焊接鋼管的生產流程。

Ⅲ 高頻焊管機的調試技巧請問一下大師，高頻勵磁電壓開到最高了，可是還加不起火，是什麼問題

(1)通電前的檢查、

點焊機安裝之後，首先必須檢查安裝的正確性，即按照點焊機使用說明書的規定，檢查接線是否正確，測量電源電壓是否符合規定，測量各個部位對地的絕緣電阻是否符合要求，接地可靠與否，水、氣管路是否暢通等。

(2)通電檢查、

確認安裝無誤的點焊機，便可進行通電檢查。通電檢查，不僅可以檢查安裝質量，同時可以通過測量，檢查焊接變壓器級數改變時，其對應的電壓值與銘牌值是否相符，控制器各個部位及其輸出的各個訊號的電參數是否與點焊機說明書相應的要求相符，防止點焊機工作時造成故障。檢查測量之後，便可進行空載試運行。即在點焊機電極之間絕緣或在電極之間串接一隻阻值較大的可變電阻，啟動點焊機，檢查點焊機的工作程序和加壓方式。通過以上綜合檢查，可以確定點焊機和控制器調節的可靠性，電極下降是否平緩無沖擊現象，加壓系統的工作正常與否及點焊機的各個活動部位動作的靈活性。

(3)焊接參數的調試、

焊接參數的調試工作，通過焊接試件進行。焊接試件(或試片)所用的材料，根據點焊機的種類和生產中所焊的產品材料類型決定。如小功率點焊機，一般只用於焊接低碳鋼，試驗時只需要焊接低碳鋼試片。大功率的點焊機，可用來焊接各種鋼和鋁合金，如果生產中也要焊接這二類材料，則試驗時必須選用這二類材料，如果生產中只焊接一類材料，試驗時就用生產中所用材料。試驗時，先焊低碳鋼，後焊合金鋼;或先焊防銹鋁合金，後焊硬鋁合金;或先焊鋼，後焊鋁合金。焊接試片的厚度，為點焊機銘牌規定的最小厚度和最大厚度兩種，且先焊最小厚度的試片，後焊最大厚度的試片。穎個。游試驗中，通過調整焊接參數，來獲得質量最好的焊點。焊接質量的檢查方法，根據生產中質量要求最高的標准來確定：

1、目視檢查焊點表面質量、壓痕深度和焊點形狀;

2、撕破檢查焊核直徑及其均勻性;

3、X射線透照檢查焊點裂紋、內部縮孔對於含銅的鋁合金，還可檢查熔核成分的均勻性;

4、金相檢查熔核的焊透率、直徑和內部裂紋及縮孔;

5、拉伸試驗測定爆點的抗剪力及其均勻性，並通過斷口分析確定焊點的塑性如果試驗所獲得結果，均符合有關質量標準的要求，則調試中所採用的焊接參數可以認為是最佳參數;

總之，點焊機的調試方式，可根據具體情況選擇。如果是初次安裝或調試點焊機的人員，或者對點焊機或控制器的工作原理尚不熟悉時，可先進行離線調試(點焊機和控制器分別調試),然後進行聯機調試，通過離線調試來檢測點焊機及其控制器各個部位的可靠性和可調性，並熟悉其工作原理，為正確的進行聯機調試做好准備。

Ⅳ 鋼帶幾何尺寸有哪些缺陷

高頻焊管生產線中影響鋼管質量的因素有哪些

首先，焊管工藝是高頻焊管生產線中的一個重要環節，它可以直接影響到生產出來的產品的質量。生產工藝流程取決於產品品種，從原料到成品需要經過一系列工序，完成這些工藝過程需要相應的各種機械設備和焊接、電氣控制、檢測裝置，這些設備和裝置按照不同的工藝流程要求有多種合理布置,高頻焊管生產線的典型工藝流程：開卷―帶鋼矯平―頭尾剪切―帶鋼對焊―活套儲料―成型―焊接―清刺―定徑―探傷―飛切―初檢―鋼管矯直―管段加工―水壓試驗―探傷檢測―列印和塗層―成品。

其次，原材料是高頻焊管生產線中影響鋼管焊接質量的主要因素，主要有鋼帶力學性能不穩定、鋼帶的表面缺陷及幾何尺寸偏差大等三個方面,因此 ,應從這三個方面進行重點控制。

第三，高頻焊管生產線設備的鋼帶
1）鋼帶的力學性能對鋼管質量的影響

焊接鋼管常用的鋼種為碳素結構鋼。鋼帶屈服點和抗拉強度過高,將造成鋼帶在高頻焊管生產線中的成型環節有困難,特別是管壁較厚時,材料的回彈力大,鋼管在焊接時存在較大的變形應力,焊縫容易產生裂縫。當鋼帶的抗拉強度超過635MPa、伸長率低於10%時,鋼帶在焊接過程中焊縫易產生崩裂。當抗拉強度低於300MPa時,鋼帶在成型過程中由於材質偏軟,表面容易起皺紋。可見,材料的力學性能對鋼管的質量影響很大,因此，應當對高頻焊管生產線的這一源頭環節加以重視，從材料強度方面對鋼管質量進行有效地控制。

2）鋼帶表面缺陷對鋼管質量的影響

鋼帶表面缺陷常見的有鐮刀彎、波浪形、縱剪啃邊等幾種,鐮刀彎和波浪形一般出現在冷軋鋼帶軋制過程中,是由壓下量控制不當造成的。在鋼管成型過程中,鐮刀彎和波浪形會引起帶鋼的跑偏或翻轉,容易使鋼管焊縫產生搭焊,影響鋼管的質量。鋼帶的啃邊(即鋼帶邊緣呈現鋸齒狀凹凸不平的現象),一般出現在縱剪帶上,產生原因是縱剪機圓盤刀刃磨鈍或不鋒利造成的。由於鋼帶的啃邊,時時出現局部缺肉,使鋼帶在焊接時易產生裂紋、裂縫而影響焊縫質量的穩定性。

3）鋼帶幾何尺寸對鋼管質量的影響

當鋼帶的寬度小於允許偏差時,焊接鋼管時的擠壓力減小,使得鋼管焊縫處焊接不牢固,出現裂縫或是開口管；當鋼帶的寬度大於允許偏差時,焊接鋼管時的擠壓力增加,在鋼管焊縫處出現尖嘴、搭焊或毛刺等焊接缺陷。所以,鋼帶寬度的波動,不但影響了鋼管外徑的精度,而且嚴重影響了鋼管的表面質量。

二、 高頻焊接也對鋼管質量有著影響。在高頻焊管生產線的高頻焊接過程中,焊接工藝及工藝參數的控制、感應圈和阻抗器位置的放置等對鋼管焊縫的焊接質量影響很大。

三、 軋輥調節對高頻焊管生產線中鋼管質量的影響也不可忽視。軋輥調節是屬鋼管的操作工藝。在生產過程中,軋輥損壞或磨損嚴重時,在機組上需要更換部分軋輥,或某個品種連續生產了足夠的數量,需要更換整套的軋輥。這時都應對軋輥進行調節,以獲得良好的鋼管質量。如軋輥調節得不好,易造成鋼管管縫的扭轉、搭焊、邊緣波浪、鼓包及管體表面有壓痕或劃傷,鋼管橢圓度大等缺陷,因此,換輥時應掌握軋輥調節的技巧。

可見，高頻焊管生產線中，對產品質量產生影響作用的環節是多方面的，應當重視高頻焊管生產線各個環節的工作。

Ⅳ 冷軋帶鋼的外形

邊浪：
當波浪長度不小於200mm時，對於公稱寬度小於1500mm的鋼板，波浪高度應小於波浪長度的1%，對於公稱寬度不小於1500mm的鋼板，波浪高度應小於波浪長度的1.5%。 當波浪長度小於200mm時，波浪高度應小於2mm。
鐮刀彎
鋼板和鋼帶的鐮刀彎在任意2000mm長度上應不大於5mm，鋼板的長度不大於2000mm時，鐮刀彎應不大於鋼板實際長度的0.25%。寬度小於600mm的縱切鋼帶的鐮刀彎在任意2000mm長度上應不大於2mm。
直角度
鋼板應切成直角，切斜應不大於鋼板寬度的1%。
塔形
鋼帶應牢固地成卷，其一側塔形高度不得超過如下規定。
公稱厚度 塔形高度
<2.0mm 8mm
≥2.0mm 12mm
可供牌號、供貨標准及用途
牌號 供貨標准 供貨尺寸 （寬度mm 厚度mm）
SPCC
Q195 GB/T912 20～450 0.3～3.5
Q235-B GB/T3274
用途
廣泛用於工程機械、交通運輸機械、建築機械、起重機械、農用機械及輕工民用等行業的一般結構件與沖壓件
尺寸及外形允許偏差
牌號：SPCC、Q195、Q235-B
執行的相應標准：GB/T709
化學成分（Wt%）
牌號
C Si Mn P S Cu
SPCC 0.02～0.80 ≤0.10 0.15～0.30 ≤0.045 ≤0.050 ≤0.050
Q195 0.06～0.12 ≤0.30 0.25～0.50 ≤0.045 ≤0.050 ≤0.050
Q235-B 0.12～0.20 ≤0.30 0.30～0.70 ≤0.045 ≤0.050 ≤0.050
力學性能
牌號 屈服強度RcL 抗拉強度Rm 伸長率A80mm 沖擊試驗（縱向） 溫度℃ 沖擊功AkvJ
Mpa Mpa %
SPCC ≥195 315～430 ≥33
Q195 ≥195 315～430 ≥33
Q235-B ≥235 375～500 ≥25 20 ≥27
冷軋帶鋼優點：
① 能得到熱軋方法很難得到的極薄帶鋼(薄達0.001mm)；
② 能使產品具有很高且范圍很廣的力學性能及工藝性能；
③ 能保證獲得高精度尺寸、厚度偏差小、沿帶鋼的寬度及長度方面的厚度均勻，板形良好、表面光潔的各種帶鋼；
④ 成本低、收效率高；
⑤ 軋制速度快，具有很高的生產率。
冷軋帶鋼工藝特點：
① 帶鋼在冷狀態下軋制時，由於帶鋼加工硬化，則必須經過中間退火使之重新軟化，並恢復塑性，以便繼續軋制；
② 帶鋼坯在軋制前必須清除表面氧化鐵皮，從而保證了帶鋼表面光潔度，並減少了軋輥的磨損；
③ 採用張力軋制，保證了帶鋼的良好板形，控制了帶鋼厚度偏差，並減小軋制壓力，有利於軋制薄規格產品。
④ 採用工藝冷卻和潤滑，便於控制軋輥與帶鋼的溫度，減少軋輥與帶鋼間的摩擦並降低軋制壓力，有利於板形控制並防止了帶鋼的粘輥。
歷史
1553年法國人布律列爾(Brulier)製成一台軋機,軋製造幣用的金板和銀板。最早的冷軋機是二輥式，以後採用工作輥輥徑較小而剛性較大的四輥軋機。為了軋制更薄和更硬的帶鋼，又發展出工作輥輥徑更小而剛性更大的六輥、十二輥、二十輥和偏八輥（M.K.W.式）等軋機。單片軋制時沒有張力,軋制的產品較厚(>1mm)，速度較低(<2m/s)，僅用於生產少量特殊用途的鋼板。
冷軋帶鋼生產採用成卷軋制，使用張力卷取和開卷裝置,速度高（達42m/s）,道次壓縮率大,板形平直。軋機有單機可逆式和連續式兩種。
單機架可逆式四輥冷軋機適合於生產多品種、小批量、厚度 0.2mm以上的普通碳鋼或低合金鋼。軋制硅鋼、不銹鋼等高合金特殊鋼多採用二十輥或偏八輥軋機。
連續式軋機由3～6個機架組成。機架數愈多，總壓縮率愈大,產品厚度薄；軋制速度愈快，產量愈大;適用於產量大、品種規格少的普通碳鋼汽車板、鍍鋅板、鍍錫板等。
機器設備全連續冷軋帶鋼軋機
70年代已發展出少量全連續冷軋機（圖2）,帶鋼卷在進入軋機前，前一卷尾與後一卷頭焊接，利用活套貯存足夠的帶鋼，保證在焊接時軋機仍繼續軋制。由計算機控制軋制過程，在動態中即可改變規格。軋後由飛剪切斷、分卷。全連續軋機軋制每卷帶鋼時無需穿帶和甩尾，節省了換卷間隙時間。全連續軋機每台年產量達 200萬噸。消除了鋼卷頭尾厚度超出公差的廢品，提高了帶材軋制精度和收得率。
冷軋帶鋼軋機現狀
1980年世界上的輥身長度大於860mm的帶鋼冷軋機共有466台,其中可逆式四輥軋機161台，可逆式多輥軋機108台，連續式軋機197台。中國有寬頻鋼冷軋機9台，其中可逆式四輥軋機4台，可逆式二十輥軋機3台，偏八輥軋機1台，連續式軋機1台。圖3為武漢鋼鐵公司1978年建成的冷連軋機。表2是這台軋機主要性能規格。
冷軋帶鋼工藝流程
根據原料和產品的品種、規格，稍有差異
工藝流程酸洗
當軋完的鋼卷放置時，如果不經處理，很容易與空氣形成氧化鐵，因為空氣是帶有濕度的，時間一長就會產生銹。所以須用連續酸洗機組去除熱軋帶卷的表面氧化鐵鱗。酸液過去用硫酸，現在多用鹽酸。酸洗前先行焊接並卷，有的還經連續「黑退火」。酸洗後進行清洗、烘乾和剪邊、分卷。
冷軋
酸洗後的帶坯在冷軋機上軋制到成品厚度，一般不經中間退火。五機架連軋機冷軋總壓縮率一般為60～80%，主要軋制厚度0.3～3mm的汽車板、搪瓷板和鍍鋅板。六機架連軋機主要軋制厚度 0.15～0.5mm的鍍錫薄板，冷軋總壓縮率一般為70～90%。軋制中各機架（或道次）壓下量分配根據軋機答應的壓力、功率和速度，考慮到產量、質量等因素綜合制定。
工藝潤滑
起潤滑和冷卻作用。一般用冷卻性能好的乳液，軋制薄或硬的金屬時用潤滑性能好的純油潤滑劑，例如軋制鍍錫薄板或不銹鋼用棕櫚油等。
退火
目的在於消除冷軋加工硬化，使鋼板再結晶軟化，具有良好的塑性。退火方式有用罩式爐成卷退火和用連續爐退火。成卷退火分為緊卷退火和松卷退火；連續爐退火分為立式連續爐退火和卧式連續爐退火。爐內一般均通入保護氣體。目前大多採用罩式爐退火，雖然處理周期長 ，但因爐子數量多，使用靈活，投資節省。連續爐退火產量大，其中卧式連續爐退火僅用於處理產量少的非凡鋼，如硅鋼的脫碳退火等。
平整
目的在於避免退火後的鋼板在沖壓時產生塑性失穩和提高鋼板的質量（平整度和表面狀況）。平整軋機有單機架可逆式和雙機架兩種,平整壓縮率為0.5～4%。雙機架平整軋機效率高,壓縮率大，可同時兼作二次冷軋用，進一步軋薄鋼板;如與五機架連軋機配合,可生產0.10～0.15mm的帶卷。
鍍層、剪切和包裝
需鍍層的鋼板送鍍鋅、鍍錫或有機塗層機組加工。
一般冷軋板於平整後剪切。有縱剪和橫剪，縱剪是剪邊或按需要的寬度分條，橫剪是將帶卷按需要長度切成單張板。剪切好的成品板帶，經檢查分類後，塗防銹油包裝出廠。
技術發展提高生產率
主要為提高連軋機速度和單卷重量，軋制速度歷年提高的情況見圖5 [1930～1980年帶鋼冷連軋機最高軋制速度]，單卷重量由50年代的20噸提高到70年代的40～60噸。由於採用高效率循環供油及軋機設備上的一些改進，1971年日本的一組六機架冷連軋機軋制速度可達2500m/min。為便於控制和保證質量,一般軋機實際速度仍為1500～1800m/min。在60年代後期開始實現了計算機控制的壓下規程制定和軋機參數設定、調整，穿帶和脫尾、上卷和卸卷、換輥等的自動化，提高了軋機效率。
提高產品質量
60年代後期普遍裝設了厚度自動控制系統(AGC),70年代新建的軋機多採用響應速度快和精度高的液壓AGC，使冷軋帶材公差縮小到±0.005mm。在板形控制上普遍採用液壓彎輥輥型調整裝置，並發展出多種板形檢測儀和多種輥型調整裝置組成自動板型控制系統縮短生產周期 要害在於使各工序連續化。
縮短生產周期
關鍵在於使各工序連續化。1971年日本建立了第一台全連續軋機。80年代初，又建立連續酸洗與全連續軋機相銜接，連續退火線與連軋機等相聯合的作業線。為縮短產品在各工序間的存放時間，加快生產周期，實現流程連續化，正在建立計算機計劃、調度、設備診斷修理等系統。

Ⅵ 950冷軋帶鋼酸洗線的酸洗流量是多大知道的告訴一下！有重謝。

1550mm冷軋生產線是寶鋼三期工程的主要項目之一，產品是以汽車用板為主的冷軋板、鍍鋅板和中低牌號的電工鋼板，是高技術、高難度、高附加值的產品．
該生產線由酸洗-冷連軋機組（PC/TCM）、連續退火機組（CAL）、連續熱鍍鋅機組（CGL）、連續電鍍鋅機組（EGL）、重卷機組（RCL）、半自動包裝機組（CPL）、電工鋼連續退火塗層機組（SACL）、電工鋼精整機組（SSRL）等11個主要機組組成．該生產線各機組主體設備均由國外引進，設計產量為140萬t/a,其產品分配見表1．

表1 寶鋼1550mm生產線產品品種及規格

產品 產量/萬t 規格（厚/mm×寬/mm）
熱鍍鋅帶卷 35 0.3～2.0×800～1850
電鍍鋅帶卷 25 0.3～2.0×800～1850
冷軋帶卷 45 0.3～1.6×700～1400
電工鋼帶卷 35 0.35×0.65×40～1250

冷軋薄板的鋼種有CQ、DQ、DDQ、EDDQ、IF鋼及HSLA(σs達800MPa)．1550mm冷軋機組投產後將會改變我國汽車製造業依賴進口冷軋汽車板的局面，也將更好地滿足家用電器對中低牌號電工鋼板和高級家用電路板的需求．
下面就該生產線最主要的幾個機組所採用的新技術作一簡介．

2 酸洗-冷連軋聯合機組
1550mm冷軋生產線是從日本日立公司引進了酸洗-冷連軋聯合機組，這是繼寶鋼1420mm冷軋生產線以後引進的第2條酸洗-冷軋聯合機組．其酸洗最高速度達200m/min,入口活套有效長度595m,出口活套有效長度188.4m,軋機入口最高速度為300m/min,出口最高速度為1200m/min．該機組採用了以下新技術．
2.1 激光焊接
激光焊接具有焊接功能高、焊縫性能好、焊縫精確及良好的工作環境等優點，可有效降低斷帶率．
本機組的激光焊機採用三菱電機製造的ML100R CO2式激光發生器，連續功率為10kW,三維式激光．光路聚焦系統採用無氧銅拋物線凹鏡聚焦，由於凹鏡可直接通水冷卻，因此可避免透鏡發熱變形引起的焦點漂移．焊接使用喂絲，最大焊接厚度差僅為0.6mm,焊接頻率為每5min 1次，帶有感應式焊縫退火器及焊縫研磨裝置．
2.2 噴流式酸洗
噴流式酸洗槽內酸液深度比一般淺槽酸洗淺，僅200mm．酸液面上用玻璃鋼內蓋，酸液被封閉在矩形通道內，縫式噴嘴沿帶鋼寬度方向安裝在酸槽入口，通過噴射使帶鋼表面的酸液產生層間流動，可加快酸洗速度，因此酸洗時間比傳統酸洗方法縮短5%．
2.3 輥頭式自動變寬切邊機
AWC型自動變寬切邊機採用懸掛式結構，由固定在底座上的2個滑動機架組成，機架的調節通過伺服電機和絲桿完成，可連續寬度變規格剪切，可剪切各種帶曲線的帶鋼切口，剪切靈活，金屬收得率高．自動變寬切邊速度達30～40m/min．
2.4 5架UCMW機型設置
1550mm連軋機組由5架UCMW軋機組成．UC軋機工作輥直徑小於HC軋機，並有中間輥彎輥裝置．UCMW型軋機是UC系列中板形控制能力最強的一種，中間輥、工作輥均可軸向移動，且都為平輥，軋輥在軋制過程中發生的彈性彎曲，可通過調整中間輥和工作輥彎輥力得以補償．六輥CVC軋機中間輥軸向移動的目的是改變輥縫的凸度，而UCMW軋機根據帶鋼的寬度，移動中間輥的軸向位置，調整軋輥之間的接觸長度，改變輥間接觸應力的分布，消除有害接觸，達到減少工作輥的彈性撓曲、改善帶鋼邊部減薄的目的．
UCMW軋機板形控制能力很強，其工作輥彎輥和中間輥軸向移動控制X4浪形；中間輥彎輥控制X2浪形；工作輥負彎與中間輥正彎控制M形浪；工作輥正彎與中間輥負彎控制W形浪；工作輥軸向移動控制邊部減薄．
2.5 K-WRS邊部減薄控制技術
從日立引進的UCMW軋機融合了川崎制鐵的K-WRS邊部減薄控制技術．其工作輥的一端磨削成錐形，可根據帶鋼的寬度，使工作輥軸向位移，降低帶鋼邊沿的壓下，消除常規軋機不可避免的邊部減薄．
酸洗線出口側的切邊剪後設置了1台帶鋼斷面形狀檢測儀，機組出口側裝有1台邊部形狀檢測儀，1#～5#機架（S1～S5）實現了邊部減薄閉環控制．
2.6 激光測速儀
1550mm連軋機的每個機架設有1台激光多普勒測速儀（LDV）．測量帶鋼速度的傳統方法都是間接的，即用轉速計測量出軋輥的轉速，並考慮帶鋼在變形區的前滑，然後換算成帶鋼的線速度．但這種方法存在精度不高的缺點．採用LDV技術，系統誤差可控制在±0.05%,能滿足連軋及自動控制的要求．激光多普勒測速的原理是：通過聲光調制器，將1根激光束分成2根光強相等的光束，其中1束被1個高頻信號（40MHz）所調制，系統可測出帶鋼的零速度及運動方向．2束激光交叉後，形成1個測量區，當帶鋼通過這一測量區時，2束光便分別產生散射，在光電探測器上接受到的散射光，經信號處理便可獲得多普勒移動頻率（轉換成速度）和確定速度的方向．
2.7 秒流量厚度自動控制
1550mm連軋機組共有5套X射線測厚儀，在S1入口側、S1出口側、S5入口側各1套、S5出口側有2套，機組運行時，根據S5出口帶鋼厚度等級選取其中1台測厚儀．從S2至S5採用了反饋式秒流量AGC,而且S2和S5還採用了前饋AGC,S1採用了反饋AGC、前饋AGC和絕對值BISRAAGC等控制方式．為防止速度AGC引起的張力偏差還採用了解耦控制．厚度偏差的保證值為0.7%～0.6%．
2.8 模糊控制
該連軋機組末機架分區冷卻採用了模糊控制．S5的工作輥冷卻分為28個區，控制過程包括分類、推理、評價3個步驟，板形控制系統根據模糊推理的結果決定冷卻的噴射模式．
2.9 帶鋼表面清理裝置
汽車和家用電器用冷軋鋼板的表面質量要求很嚴，尤其作為汽車外覆蓋板，其表面要求無缺陷，而在軋制過程中，帶鋼表面的潔凈度將影響最終的產品表面質量．該機組引進了日本川崎制鐵所的技術：
（1）1#機架入口裝有帶鋼表面清洗裝置；
（2）5#機架出口轉向輥處設有博士刀，避免轉向輥上面的臟物粘附在帶鋼表面；
（3）採用板式過濾器，高效率的磁性過濾器以及在線反沖洗過濾器的3段過濾系統，以保證乳化液的清潔度．

3 連續退火機組
連續退火機組從日本NKK公司引進，退火爐爐長134m,爐子段最高速度420m/min,可處理帶鋼71.75萬t/a．該退火機組主要採用了以下新技術．
3.1 全輻射管加熱技術和第3代帶鋼預熱方式
退火爐加熱段和均熱段採用「鼓-抽」
式燃燒控制的輻射管加熱技術，共有W型輻射管333根．輻射管主燒嘴的助燃空氣用風機鼓入，燃燒狀態改變時，煤氣及助燃空氣採用「雙交叉限幅」流量控制，可有效地控制空煤比，達到最佳燃燒狀態；輻射管燒嘴結構採用2級燃燒的低NOX型設計，二次燃燒拉長燃燒火焰，有效地降低輻射管表面溫度峰值，以改善輻射管表面溫度分布，大大延長了輻射管使用壽命，並可降低廢氣中氮氧化物（NOX）的含量．
機組利用燃燒廢氣預熱進爐的保護氣體，再用此保護氣預熱帶鋼，以提高爐子熱效率．保護氣體可循環使用，帶鋼最高預熱溫度近200℃．
3.2 輥冷+對側和後噴氣冷卻結合的快冷技術
輥冷是帶鋼在垂直運行過程中反復包繞、交替通過6隻水冷輥進行冷卻．水冷輥為軸套式，輥內冷卻水通道為螺旋式夾層通道，一端進，另一端出．冷卻速度通過帶鋼在水冷輥上的包角進行控制，可在100～400℃/s內調節．水冷輥進水方式按帶鋼行程交錯布置以消除帶鋼寬度方向溫差．為進一步消除帶鋼寬向溫差，快冷段以噴氣冷卻作為對輥冷的調節和補充，與水冷輥相對的帶鋼另一面安有背部冷卻噴嘴，而在輥冷之後再配備噴吹系統，所噴氣體為保護氣體．2套噴氣系統均具有沿帶鋼寬向「邊-中-邊」噴吹功能，並根據輥冷段出口的掃描溫度計來控制帶鋼溫度的均勻性．輥式冷卻與淬水、汽水冷卻相比，可避免帶鋼和氧化性介質直接接觸，保證最佳的帶鋼表面狀態；與傳統的噴氣冷卻相比，冷卻速度大大提高．輥冷引起的帶鋼溫度不均勻而導致的帶鋼變形不均可由對側和後噴氣冷卻來彌補．
3.3 爐內穩定通板技術
為提高爐內通板穩定性，本機組採用了以下措施：
（1）張力控制：爐輥為AC馬達單獨傳動，各段設張力檢測器並反饋控制，輥冷段出、入口分別設3#q
4#張緊輥，實現張力分段控制並滿足輥冷段大張力的要求．
（2）加熱段頂輥室入口的3根爐輥採用噴氣冷卻裝置，噴氣冷卻段採用電加熱裝置，在易產生熱凸度的爐輥處設置隔熱板以控制爐輥熱凸度，實現爐內穩定通板．
3.4 平整技術
採用單機架四輥乾式平整機，上、下支撐輥使用VC輥．VC輥技術是將平整機支撐輥設計成軸套式，軸套與軋輥之間留有環形空腔，其中可通入液壓油，空腔與高壓液壓系統相連，通過液壓系統壓力改變，即可改變輥身凸度．該平整機設計的最大壓力為49MPa,輥身最大凸度0.4mm．
四輥軋機比六輥軋機可提高工作輥輥徑與輥長之比，可增大軋制力（最大13MN），對鋼板1/4浪有明顯控制和改善．板形控制上採用工作輥正、負彎輥和VC輥相結合，其板形的控制能力可顯著提高．
乾式平整對控制帶鋼表面粗糙度效果較佳，可避免乳化液對表面缺陷檢查儀的干擾．該平整機同時配備一套壓力變送器板形儀，實現板形檢測與控制（壓下控制、工作輥彎輥控制、VC輥壓力控制）以及過程機自動設定．
3.5 帶鋼表面質量控制
採用激光式自動表面缺陷檢查儀對帶鋼表面質量進行檢查和記錄，可大大減少操作人員的勞動強度．
3.6 多重反射式溫度計
採用多重反射式溫度計，通過測量帶鋼與爐輥之間形成的鍥形夾角溫度，而盡可能減少爐牆、加熱器等環境溫度對溫度計的影響，提高了帶溫檢測的准確性和穩定性．

4 連續熱鍍鋅機組
連續熱鍍鋅機組從德國西馬克引進，生產能力37.193萬t/a．產品以無鋅花為主，按性能分，有FH～EDDQ各等級；按鍍層性質分，有純Zn(GI)和Zn-Fe合金化(GA)2種鍍層．雙面鍍層最大重量450g/m2,最大差厚比為3,每面30～150g/m2．工藝段最大速度為200m/min（GI）與150m/min(GA)．機組採用的主要新技術如下．
4.1採用「美鋼聯」法熱鍍鋅工藝
「美鋼聯」法熱鍍鋅工藝的特點是帶鋼進入退火爐前，經過多級化學清洗，保證表面清潔的帶鋼進入爐內與電解脫脂，且由於退火爐的先進性，產品的表面質量和鋅層附著力比其它工藝方法好．
4.2 帶浸沒輥和穩定輥的方登氣刀系統
方登氣刀除通常的2個氣刀噴嘴系統和供氣系統外，還有遙控清洗裝置，快速打開裝置、邊部鍍層控制裝置、氣刀斜交裝置、氣刀掃描裝置及氣刀快速運動裝置．
為了保證盡可能好的吹氣條件，帶鋼出鍍鍋後應保持在一條固定的通過線上．由德國方登公司提供的沉沒輥和2個穩定輥的3輥系統可使帶鋼平整地通過氣刀．上穩定輥可作垂直和水平調整，下穩定輥僅作水平調整，沉沒輥在維修時預先調整好．沉沒輥配有1個不銹鋼刮板來清理輥面，刮板用2個氣缸驅動，可快速抽回和壓緊．
前後氣刀與帶鋼間距最大為65mm,傾角最大調整角度為±5°，氣刀刀唇縫隙1mm為平行縫．
4.3 高頻感應加熱的鋅鐵合金化技術
鋅鐵合金化是指鍍鋅後帶鋼在線加熱至500～550℃進行鋅層擴散退火，並保溫約12s得到中間鋅鐵合金層的工藝過程．合金化過程的關鍵是加熱、均熱，世界上大多採用高頻感應加熱方式．該機組採用125kHz,2×1000kW高頻感應加熱爐，且離線時不需剪斷帶鋼．加熱系統由計算機，按產量、目標加熱溫度設定加熱功率．
4.4 冷、熱態鍍層測厚儀和帶神經元模糊控制器鍍層厚度控制技術
為調整氣刀參數，精確控制鍍層厚度及均勻性，配置了Eberline公司的冷、熱態鍍層測厚儀和帶神經元模糊控制器的鍍層厚度控制系統．冷態測厚儀安裝在光整機前，而熱態測厚儀安裝在氣刀和合金化爐加熱段中間，帶神經元模糊控制器與其相聯，三者與氣刀形成閉環系統．熱態測厚儀測得沿帶鋼長度方向中央的鍍層厚度，冷態測厚儀測出帶鋼寬度方向的鍍層厚度及其分布；熱態測厚儀為實時控制，冷態測厚儀則為最佳化設定值，鍍層厚度偏差極小．避免了由於僅有冷態測厚儀安裝在離氣刀150m以上的位置所引起控制調整氣刀參數滯後而帶來一段較長不合格帶鋼的現象，同時也克服了熱態測厚儀雖可及時地調整氣刀參數，但由於其環境溫度高、帶鋼表面鋅層未凝固、鋅液成分、熱態帶鋼板形等因素干擾所導致的鍍層厚度精度不高現象．冷態、熱態測厚儀可單獨使用，亦可組合使用．
冷態測厚儀還可測鋅鐵合金層中的Fe含量．
4.5 濕平整和濕拉矯工藝技術
在平整或拉矯過程中，帶鋼表面的鋅（屑）易粘在輥子上，產生壓痕缺陷．因而採用在平整機的工作輥和拉矯機彎曲輥噴脫鹽水的濕平整、濕拉矯工藝．
平整機為四輥平整機，工作輥有正負彎輥裝置，彎曲力為500kN,工作輥有2種輥徑以適用不同材質的要求；為了快速換輥，在傳動側配置1套液壓推進的換輥設備，操作側則有運輸小車，換工作輥僅用2min；在平整機入口、帶鋼通過線上下各裝有噴淋管，分5段以適應不同寬度的帶鋼；平整機出口側、通過線上下裝有吹氣系統，壓縮空氣壓力為0.2～0.6MPa，平整機採用下支撐輥傳動．
拉矯機採用2彎2矯方式，噴淋管布置在彎輥裝置入口側及通過線上下，也分5段，噴射脫鹽水．同樣，在彎輥裝置出口側，通過線上下有吹氣設備以吹去帶鋼上下表面的殘留脫鹽水．
平整機和拉矯機脫鹽水流量為40L/min,最大壓力0.7MPa,脫鹽水由機旁專用供給系統提供．

5 連續電鍍鋅機組
連續電鍍鋅機組從奧地利魯特納公司引進，年處理帶鋼26.3萬t．產品品種有純Zn和Zn-Ni合金2種鍍層，鍍層量分為單面（最大值110g/m2）、雙面（最大值90/90g/m2）及差厚．工藝段最大速度180m/min,有12個電鍍槽．機組採用的主要新技術如下．
5.1 立式槽重力法電鍍工藝
重力法電鍍槽是個立式槽，陽極板為不溶性陽極，由鈦基表面塗覆導電性良好的IrO2組成．為保證鍍液在帶鋼中流動的穩定性，陽極與帶鋼成V字型，其間距上寬（9mm）下窄（7mm）．電鍍液流速可達到5m/s,使得帶鋼表面電鍍液的交換實現高頻率，這對進行高電流密度（180A/dm2或更高）電鍍是必要的．
採用重力法鍍槽主要有以下優點：
（1）由於帶鋼與陽極之間間距小，大大節省了電能．
（2）新型陽極-鈦基+IrO2的使用，提高了陽極使用壽命，避免了鉛合金陽極在使用過程中對鍍液造成的鉛污染；同時，由於不需往鍍液中加SrCO3,使鍍液清潔度大為提高，為提高鍍層質量打下了堅實基礎；省去了更換陽極的操作，使勞動力節省、工作環境改善．
（3）重力法鍍槽在帶鋼寬度變化和電鍍方式（單面、雙面）更換時有很高的靈活性，且不需停機，基本不需過渡卷．
（4）由於重力法電鍍時鍍液幕寬度和帶鋼寬度保持一致，不存在邊部增厚效應，不需其它形式鍍槽所必需的邊緣罩裝置．
（5）導電輥與電鍍液無接觸，導電輥表面的金屬沉積（粘鋅、鎳等）明顯減少，帶鋼表面由此引起的缺陷，如輥印、壓痕等將明顯減少，導電輥的更換周期大大延長．
5.2 鍍液成分自動控制系統
鍍液成分控制的好壞直接影響鍍層的質量．機組電鍍液在線分析儀包括pH計、X射線熒光檢測儀．
為了確保鍍液中H2SO4濃度精確，採用的pH計具有溫度自動補償和清理功能，可消除溫度波動和探測頭表面吸附雜質對儀器測量精度的影響．
X射線熒光檢測儀用於測量電鍍液中Zn2+濃度並將實際值報告給溶解修正計算塊．該計算塊將實際值和設定值進行比較，如偏差超過允許值，確定一個對應於溶解泵速度的合適修正值，使得電鍍液中的Zn2+濃度得到及時快速調節．這個閉環迴路能切換到手動模式，操作者根據實測值和修正建議進行手動操作．
生產Zn-Ni合金鍍板時，Ni的溶解操作是按批處理方式執行的．原理同前，溶解計算塊可確定所需濃度的、合適的批處理量的修正數．這個閉環迴路可由批處理切換到手動模式．
5.3 入口板形調整技術
電鍍鋅產品是高級轎車用外板及高檔家用電器用板，因此對產品的板形要求很高；同時，帶鋼與陽極間距僅7mm,因此對帶鋼板形也提出了苛刻要求，否則，帶鋼易擦傷陽極並因短路放電而燒壞陽極和帶鋼．為此，在入口段採用了法國引進的拉矯機，是目前世界上最先進的拉矯機之一．拉矯機還設置了噴淋裝置，可使工作輥表面保持清潔和防止輥面過熱失效，其噴射的液體由工業水和防銹劑配製而成，對帶鋼具有防腐作用．
5.4 輥塗式鈍化
電鍍後帶鋼表面的鈍化處理採用二輥逆向式輥塗鈍化方式，塗覆後直接進行烘乾處理．這是一種先進的表面鈍化處理方式，鈍化膜較均勻，膜厚易控制．而氣刀塗布式鈍化，由於氣刀噴嘴間隙不易調整，且間隙容易被小顆粒堵塞，因而易引起條紋色差．其同噴淋反應式鈍化相比，可以避免噴淋反應後產生的大量含鉻廢水，並能節約鈍化液的消耗，可降低生產成本．
5.5 除鐵裝置
鍍液中的鐵離子由帶鋼表面帶入，特別是生產單面鍍產品時，非鍍面上溶入鍍液的鐵離子更多．鍍液中鐵離子含量過高，會使帶鋼鍍層的沖壓加工性能變差，易出現粉化現象，同時導致鍍層的防腐蝕能力下降．採用樹脂離子交換器可以除去鍍液中的鐵離子．
含有Fe2+的鍍液從循環槽中抽入反應槽，加入H2O2使得鍍液中的Fe2+絕大部分被氧化成Fe3+．過濾掉鍍液中的雜質、沉澱物後抽入樹脂離子交換器，Fe3+被交換器中的樹脂吸附，電鍍液被打回循環槽中．離子交換樹脂使用一段時間後，需用稀H2SO4進行再生．該機組有2個獨立的離子交換器可切換操作．
5.6 Zn、Ni離子回收裝置蒸發器
為了回收鍍後第1級水洗液中的Zn、Ni離子（含量約為10g/L），採用了回收裝置．通過徑向式蒸汽壓縮機將清洗水蒸發出的蒸汽抽出，蒸汽在壓縮機出口被壓縮以提高冷凝溫度（
5℃）．壓縮後的蒸汽經管道返回蒸發器中再冷凝並流入收集槽．冷凝時產生的熱同壓縮時消耗的機械能相比相當小．這部分熱又將清洗水加熱，加快了蒸發速度．如此往復可將清洗水蒸發濃縮，打回循環槽後可重新利用．該設備處理能力為8m3/h．

6 電工鋼連續退火塗層機組
1550mm冷軋線2套電工鋼連續退火塗層機組由日本川崎鋼鐵公司引進，其特點是將連續退火工序和塗層工序設置在同一機組上，不僅可節省設備，而且減少了中間吊運和存放場地，使能耗、金屬消耗降低，並減少了操作人員．其中一套機組採用干氣氛退火，無脫碳功能，用於生產低牌號電工鋼，另一套機組採用濕氣氛退火，有脫碳功能，生產有時效要求的中牌號電工鋼．2套機組年處理能力為27.9萬t,工藝段最大速度分別為150、100m/min,退火爐長度分別為210、226m,2套機組平行布置在同一廠房內，共用1個出口主操作室．其採用的新技術如下．
6.1 輻射管採用「鼓-抽」燃燒及先進的控制方式
連續退火爐加熱段採用W型輻射管燃燒焦爐煤氣．每個輻射管採用鼓抽式輻射燒嘴，主燒嘴的助燃空氣用風機鼓入，所以，空、煤氣流量可直接精確控制，從而嚴格控制空煤比．利用電氣點火，每個燒嘴有一個火焰檢測器，在DCS的屏幕上監視燒嘴是否點火以及點火燃燒情況．燃燒助燃空氣通過主鼓風機鼓入輻射管，進入換熱裝置，被輻射管出口端的高溫燃燒廢氣預熱後再與燒嘴處的混合煤氣混合後燃燒．
W型輻射管的點火裝置為機側點火盤，共分幾組，點火時陸續開啟，同一組可同時點火，不同組之間不能同時點火．
輻射管的燃燒採用雙交叉限幅控制開啟混合煤氣的流量．當燃燒狀況穩定及變化時，均可保持空燃比恆定．當燃燒量變大或變小時，過剩空氣率一直保持為正值，避免由輻射管流出的沒有燃燒的可燃氣體進入排氣道引起爆炸．雙交叉限幅迴路分兩個控制燃氣流量迴路和控制燃燒開啟流量的迴路．
6.2 飄浮器
帶鋼飄浮器主要用在2#連續退火爐的第2加熱段、兩條機組塗層段的乾燥段、燒結段以及冷卻段中帶鋼溫度大於200℃的部分，通過飄浮器中吹出的強氣流使帶鋼懸浮從而代替爐底輥支撐帶鋼．
在濕氣氛退火爐的退火段採用高溫飄浮器，可克服爐輥在高溫濕氣氛中易結瘤，導致擦傷帶鋼的缺點，同時使帶鋼加熱均勻，更有利於脫碳反應．並且，具有導流板的飄浮器傳送帶鋼穩定．另外，在濕氣氛和高溫環境中如使用碳套爐底輥傳送帶鋼，由於環境中碳的氧化重量損失較大，碳套的使用壽命將會大為縮短．
在塗層段中採用飄浮器代替爐輥，可以防止爐輥擦傷未乾燥或未被固化的塗層表面，提高乾燥與固化效率和塗層的質量．
6.3 三輥式單面輥塗機
水平三輥式單面逆向輥塗機適用於中、高速（如70m/min以上）塗層線，主要以取液速度控制膜厚（固定其它變化因素），從而得到控制良好、膜厚均勻的塗層．
該塗層機的塗層頭由塗層輥、計量輥、取液輥、塗層機盤和機身組成．
塗層輥是表面襯有聚氨脂層的鋼輥，具有一定硬度，表面光滑無缺陷，它直接影響塗層質量．
取液輥為鍍鉻鋼輥，其作用是從塗層機盤中帶出塗料，它浸入塗層機盤的深淺直接關繫到帶出料的多少並影響塗層厚度．
計量輥又稱調節輥，也是鍍鉻鋼輥，調節它與塗料之間的擠壓力，可控製取液輥帶上的塗料量，從而達到調節塗層厚度的目的．
塗層輥的高度以及塗層機上每個輥子的速度均為自動控制，取液輥與計量輥之間的間隙為人工調節，但在運轉之前設定．

7 結束語
寶鋼1550mm冷軋生產線選擇了當今世界最先進的工藝、設備和控制技術．該生產線的建成，使我國冷軋板帶生產技術與國際先進水平的差距進一步縮小．寶鋼3條冷軋生產線的產品品種規格齊全，冷軋板、熱鍍鋅板、電鍍鋅板、彩色塗層板、鍍錫板、電工板和瓦楞板都是我國當前的緊缺品種．

Ⅶ 什麼是高頻焊管

高頻焊管生產工藝流程主要取決於產品品種，從原料到成品需要經過一系列工序，完成這些工藝過程需要相應的各種機械設備和焊接、電氣控制、檢測裝置，這些設備和裝置按照不同的工藝流程要求有多種合理布置,高頻焊管典型流程：開卷―帶鋼矯平―頭尾剪切―帶鋼對焊―活套儲料―成型―焊接―清除毛刺―定徑―探傷―飛切―初檢―鋼管矯直―管段加工―水壓試驗―探傷檢測―列印和塗層―成品。

高頻焊 是用流經工件連續接觸面的高頻電流所產生的電阻熱加熱並在施加頂鍛力的情況下，使工件金屬間實現相互接連的一類焊接方法。它類似與普通電阻焊，但存在著許多重要的差別。

高頻焊用於碳鋼焊管生產已經有40多年的歷史。高頻焊接具有較大的電源功率，對不同材質、口徑和壁厚的鋼管都能達到較高的焊接速度(比氬弧焊的最高焊接速度高出l0倍以上)。因此，高頻焊接生產一般用途的鋼管具有較高的生產率因為高頻焊接速度高，給焊管內毛刺的去除帶來困難，這也是目前高頻焊鋼管尚不能為化工、核工業所接受的原因之一。從焊接材質看，高頻焊可以焊接各種類型的鋼管。同時，新鋼種的開發和成型焊接方法的進步

鋼管生產過程中重要環節

1.在高頻焊管生產過程中 ,如何確保產品質量符合技術標準的要求和顧客的需要 ,則要對鋼管生產過程中影響產品質量的因素進行分析。通過對本公司 Φ76mm高頻焊接鋼管機組某月份不合格品的統計 ,認為在生產過程中影響鋼管產品質量的要素有原材料、焊接工藝、軋輥調節、軋輥材質、設備故障、生產環境及其它原因等七個方面。其中原材料占 32 .44% ,焊接工藝占 24 .85 % ,軋輥調節占 22 .72 % ,三者相加占 80 .01 % ,是主要環節。而軋輥材質、設備故障、生產環境及其它原因等四個方面的要素 ,對鋼管產品質量的影響佔19.99% ,屬相對次要環節。因此 ,在鋼管生產過程中 ,應對原材料、焊接工藝和軋輥調節三個環節進行重點控制。

2 原材料對鋼管焊接質量的影響 影響原材料質量的因素主要有鋼帶力學性能不穩定、鋼帶的表面缺陷及幾何尺寸偏差大等三個方面 ,因此 ,應從這三個方面進行重點控制。

1）鋼帶的力學性能對鋼管質量的影響焊接鋼管常用的鋼種為碳素結構鋼 ,主要的牌號有 Q195、Q215、Q235 SPCC SS400 SPHC等多種 。鋼帶屈服點和抗拉強度過高 ,將造成鋼帶的成型困難 ,特別是管壁較厚時 ,材料的回彈力大 ,鋼管在焊接時存在較大的變形應力 ,焊縫容易產生裂縫。當鋼帶的抗拉強度超過 635 MPa、伸長率低於 10 %時 ,鋼帶在焊接過程中焊縫易產生崩裂。當抗拉強度低於 30 0MPa時 ,鋼帶在成型過程中由於材質偏軟 ,表面容易起皺紋。可見 ,材料的力學性能對鋼管的質量影響很大 ,應從材料強度方面對鋼管質量進行有效地控制。

2）鋼帶表面缺陷對鋼管質量的影響鋼帶表面缺陷常見的有鐮刀彎、波浪形、縱剪啃邊等幾種 ,鐮刀彎和波浪形一般出現在冷軋鋼帶軋制過程中 ,是由壓下量控制不當造成的。在鋼管成型過程中 ,鐮刀彎和波浪形會引起帶鋼的跑偏或翻轉 ,容易使鋼管焊縫產生搭焊 ,影響鋼管的質量。鋼帶的啃邊 (即鋼帶邊緣呈現鋸齒狀凹凸不平的現象 ) ,一般出現在縱剪帶上 ,產生原因是縱剪機圓盤刀刃磨鈍或不鋒利造成的。由於鋼帶的啃邊 ,時時出現局部缺肉 ,使鋼帶在焊接時易產生裂紋、裂縫而影響焊縫質量的穩定性。

3）鋼帶幾何尺寸對鋼管質量的影響當鋼帶的寬度小於允許偏差時 ,焊接鋼管時的擠壓力減小 ,使得鋼管焊縫處焊接不牢固 ,出現裂縫或是開口管 ;當鋼帶的寬度大於允許偏差時 ,焊接鋼管時的擠壓力增加 ,在鋼管焊縫處出現尖嘴、搭焊或毛刺等焊接缺陷。所以 ,鋼帶寬度的波動 ,不但影響了鋼管外徑的精度 ,而且嚴重影響了鋼管的表面質量。對要求同一斷面壁厚差不超過規定值的鋼管 ,即要求壁厚均勻程度高的鋼管 ,鋼帶厚度的波動 ,會將同一卷鋼帶厚度差超出的允許值轉移到成品鋼管的壁厚差 ,使大批鋼管厚度超出允許偏差而判廢。厚度的波動不僅影響成品鋼管的厚度精度 ,同時 ,由於鋼帶的厚薄不一 ,使鋼管在焊接時 ,擠壓力和焊接溫度不穩定 ,造成了鋼管焊接時焊縫質量不穩定。此外 ,由於鋼材內部存在著夾層、雜質、沙眼等材料缺陷 ,也是影響鋼管質量的一個重要因素。因此 ,在鋼帶焊接前 ,要檢查每卷鋼帶的表面質量和幾何尺寸 ,對鋼帶質量不符合標准要求的 ,不要進行生產 ,以免造成不必要的損失。
3 高頻焊接對鋼管質量的影響 在鋼管高頻焊接過程中 ,焊接工藝及工藝參數的控制、感應圈和阻抗器位置的放置等對鋼管焊縫的焊接質量影響很大。

1） 鋼管焊縫間隙的控制鋼帶進入焊管機組經成型輥成型、導向輥定向後 ,形成有開口間隙的圓形鋼管管坯 ,調整擠壓輥的擠壓量 ,使得焊縫間隙控制在 1～ 3mm,並使焊口兩端保持齊平。焊縫間隙控製得過大 ,會使焊縫焊接不良而產生未熔合或開裂 ;焊縫間隙控製得過小 ,由於熱量過大 ,造成焊縫燒損 ,熔化金屬飛濺 ,影響焊縫的焊接質量。

2） 高頻感應圈位置的調控感應圈應放置在與鋼管同一中心線上 ,感應圈前端距擠壓輥中心線的距離 ,在不燒損擠壓輥的前提下 ,應視鋼管的規格而盡量接近。若感應圈距擠壓輥較遠時 ,有效加熱時間較長 ,熱影響區寬 ,使得鋼管焊縫的強度下降或未焊透 ;反之感應圈易燒毀擠壓輥。

3） 阻抗器位置的調控阻抗器是一個或一組焊管專用磁棒 ,阻抗器的截面積通常應不小於鋼管內徑截面積的 70 % ,其作用是使感應圈、管坯焊縫邊緣與磁棒形成一個電磁感應迴路 ,產生鄰近效應 ,渦流熱量集中在管坯焊縫邊緣附近 ,使管坯邊緣加熱到焊接溫度。阻抗器應放置在 V形區加熱段 ,且前端在擠壓輥中心位置處 ,使其中心線與管筒中心線一致。如阻抗器位置放置的不好 ,影響焊管的焊接速度和焊接質量 ,使鋼管產生裂紋。

4）高頻焊接工藝參數——輸入熱量的控制高頻電源輸入給鋼管焊縫部位的熱量稱為輸入熱量。將電能轉換成熱能時 ,其輸入熱量的公式為 :

Q=KI2 Rt (1)

式中 Q—輸入管坯的熱量 ;K—能量轉換效率 ; I—焊接電流 ;R—迴路阻抗 ; t—加熱時間。

加熱時間 :t=Lv (2)

式中 L—感應圈或電極頭前端至擠壓輥的中心距 ;v—焊接速度。

當高頻輸入的熱量不足且焊接速度過快時 ,使得被加熱的管體邊緣達不到焊接的溫度 ,鋼鐵仍保持其固態組織而焊接不上 ,形成了未熔合或未焊透的裂紋 ;當高頻輸入熱量過大且焊接速度過慢時 ,使得被加熱的管體邊緣超過了焊接溫度 ,容易產生過熱甚至過燒 ,使焊縫擊穿 ,造成金屬飛濺而形成縮孔。從公式 (1)、(2)中可知 ,可以通過調整高頻焊接電流 (電壓 )或調整焊接速度的方法 ,來控制高頻輸入熱量的大小 ,從而使鋼管的焊縫既要焊透又不焊穿 ,獲得焊接質量優良的鋼管
4 軋輥調節對鋼管質量的影響 從鋼管廢品因果分析圖可看出 ,軋輥調節是屬鋼管的操作工藝。在生產過程中 ,軋輥損壞或磨損嚴重時 ,在機組上需要更換部分軋輥 ,或某個品種連續生產了足夠的數量 ,需要更換整套的軋輥。這時都應對軋輥進行調節 ,以獲得良好的鋼管質量。如軋輥調節得不好 ,易造成鋼管管縫的扭轉、搭焊、邊緣波浪、鼓包及管體表面有壓痕或劃傷 ,鋼管橢圓度大等缺陷 ,因此 ,換輥時應掌握軋輥調節的技巧。

1 )更換鋼管規格 ,一般都對整套軋輥進行更換。軋輥調節的方法是 :用鋼絲從機組入口到出口拉一條中心線 ,進行調整 ,使各架孔型在一條中心線上 ,並使成型底線符合技術要求。更換軋輥規格後 ,首先對成型輥、導向輥、擠壓輥、定徑輥作一次全面的調節 ,然後重點對成型輥的封閉孔型、導向輥、擠壓輥調節。

2 )導向輥的作用是控制鋼管的管縫方向和管坯底線高度 ,緩解邊緣延伸 ,控制管坯邊緣回彈 ,保證管縫平直而不扭轉進入擠壓輥。如導向輥調節不好 ,在鋼管的焊接過程中 ,易造成鋼管管縫的扭轉、搭焊、邊緣波浪等焊接缺陷。

3 )擠壓輥是焊管機組的關鍵設備 ,其作用是將邊緣被加熱到焊接溫度的管體在擠壓輥的擠壓力作用下完成壓力焊接。在生產過程中 ,要控制擠壓輥開口角的大小。擠壓力過小時 ,焊縫金屬強度下降 ,受力後會產生開裂 ;擠壓力過大時 ,降低焊接強度 ,而且使外毛刺量增加 ,易造成搭焊等焊接缺陷。

4 )在焊管機組慢速起動的過程中 ,應密切注意各部位軋輥的轉動情況 ,隨時調節軋輥 ,以確保焊管的焊接質量和工藝尺寸符合規定的要求。

Ⅷ 自動生產線上速度是怎麼實現控制的

變頻調速的話工藝可以在一定范圍內設定任意的速度，不能超過生產線設備的能力，可以模擬量控制，也可以數字量控制，還可以通過網路直接控制變頻器的頻率，控制生產線的速度，可以開環控制，也有閉環控制，如連軋，就是後面的機架速度控制前面機架的速度，通過活套高度的檢測數據調節上游機架的速度，保證通過各機架的金屬秒流量相等。通過網路給定就是數字量，如果只是分為幾檔速度，不是無級調速，通過繼電器的干接點也可以控制變頻器的頻率。

Ⅸ 落地活套使用方法，為什麼入料時外圈料收不了

入料時鋼卷由上卷小車、開卷機、直頭矯平機拆開並矯平，剪切對焊機剪去板頭（板尾和對接），經活套的偏轉輥，將水平的帶鋼扭轉成豎直的帶鋼，經入口夾送輥送往活套本體。在入口夾送輥與本體電機的共同驅動下，帶鋼沿本體外圈輥的內側纏繞一定的圈數，經中心輥-周，被送到出口夾送輥，經過出口偏轉輥，再將豎直的帶鋼扭轉成水平的帶鋼，並經帶鋼調整輥送往成型機進行焊管的成型。
由於活套入口速度遠遠大於出口速度， NM360耐磨鋼板、 NM400耐磨鋼板 、50Mn鋼板 、65Mn彈簧鋼板、 悍達HARDOX400耐磨鋼板由活套本體外圈輥內側被全部抽到內圈輥外側所需時間遠小於當一卷帶鋼充套完，後一卷帶鋼再開卷、剪切、對焊時所需的時間。所以，當焊管機組再運行時，活套出口夾送輥始終處於連續工作狀態，並與成型機同步運行。

Ⅹ 熱鍍鋅流程圖

工件防腐熱浸鋅工藝流程圖:
浸鋅件檢查 -- 除油 -- 酸性除銹--浸溶劑 -- 烘乾 -- 浸鋅 -- 冷水爆光-- 鈍化--清洗 --整修 -- 檢驗--打包 --入庫.

帶鋼鍍鋅工藝詳細流程:
冷軋卷檢查 → 去捆帶→ 開卷機→ 平頭機→ 剪切→ 焊機→ 鹼洗段 → 清洗段 →入口活套→ 退火爐→ 鋅鍋→氣刀→ 鋅花裝置 →空冷→水冷 →拉矯機 →光整機→ 輥塗鉻化 →乾燥和冷卻裝置→出口活套→表面缺陷檢測裝置→ 切邊機和廢料處理裝置→ 靜電塗油機→ 卷取機→ 打捆機 →打包→入庫