1. 怎樣判定鋼筋銹蝕程度
施工中一般不會去做實驗，而是用肉眼觀察。表麵粉狀鐵銹通常情況都不會去處理，只有長期暴露的鋼筋出現片狀銹蝕情況，影響鋼筋的有效使用截面時才會加筋。
2. 鋼筋銹蝕試驗 和工字鋼應該採用的標准 抽樣頻率 和 取樣方法 詳細點哦
GBT2975-1998鋼及鋼產品力學性能試驗取樣位置及試樣制備 替代GB2975-82
GB-T2101-2008型鋼驗收、包裝、標志及質量證
3. 鋼筋防腐蝕有什麼方法
鋼筋防腐蝕的方法：油漆防腐、熱浸鍍鋅、電弧噴塗防腐。
1、油漆防腐
(1)防腐原理將純鋅粉溶於溶劑、助劑和成膜物質內形成富鋅底漆，被塗刷至待防腐工件上，藉助成膜物質成膜固化於工件表面。一方面隔絕腐蝕介質浸人鋼材而達到防腐效果，另一方面富鋅漆具有陰極保護作用。
(2)油漆塗層性能富鋅漆雖屬陽極性塗層，但由於其成膜物質為有機物，隨著時間延長，環境的千變萬化，有機物終究要老化、粉化直至失效，從而會導致鋅粉顆粒的氧化、脫落;另一方面由於酸洗、鈍化後的基體表面較光滑，使富鋅漆的附著力下降，難以得到實際防腐效果。
2、熱浸鍍鋅
(1)防腐原理熱浸鍍鋅是將待鍍工件浸人溶融金屬鋅槽中進行鍍覆過程，從而在表面形成純鍍鋅層和次表面的鋅合金化鍍層，實現對鋼鐵的保護作用。
(2)熱浸鍍鋅層性能①熱浸鋅塗層較緻密，能有效阻礙腐蝕介質浸人基體，實現對鋼鐵的陰極保護;②熱浸鋅塗層較薄，一般只有30-50um，對一些較大型工件可達85um，即使延長浸鍍時間，鋅層厚度增加不多，同時塗層不均勻，厚度不易控制;③塗層結合力差，比富鋅漆略好。另外熱浸鋅鍍層附著力直接受工件表面預處理質量影響;④單一熱浸鋅鍍層防腐壽命較富
鋅漆長，這主要是因為受其鍍層厚度決定的。
3、電弧噴塗防腐
(1)防腐原理電弧噴塗是利用專門的噴塗設備，使噴塗金屬絲在低電壓大電流作用下熔化，經壓縮空氣噴吹至預先拋砂除銹的金屬構件上形成電弧噴鋅、鋁塗層，在其上噴刷防腐封閉塗料形成長效防腐復合塗層。金屬噴塗層作為陽極對鋼鐵構件進行陰極保護，其次較厚的塗層也阻止腐蝕介質浸人基體。
(2)塗層特性①結合力高，它的結合力是富鋅漆和熱浸鋅無法比擬的。除此以外，還按日本工業標准對電弧噴塗層進行沖擊彎曲試驗等，試驗結果不但完全符合標准，而且還被現場工程技術人員稱之為「疊層鋼板」，非常適合於經常受沖擊、振動頻繁的煤礦井筒鋼結構件長效防腐處理;②壽命長，電弧噴塗層厚度決定了塗層的耐蝕壽命，一般在30一60年
4. 混凝土結構構件中鋼筋銹蝕狀況檢測有哪些
1 構件中鋼筋銹蝕狀況宜在對使用環境和結構現狀進行調查並分類的基礎上，按照約定抽樣原則進行檢測。
2 根據不同類別的具體情況，分別採取剔鑿取樣檢測方法、檢測混凝土電阻率、混凝土中鋼筋電位、銹蝕電流或綜合分析判定方法檢測混凝土中鋼筋銹蝕狀況。
3 剔鑿取樣檢測方法可通過外露鋼筋或剔鑿出鋼筋用游標卡尺直接測定鋼筋的剩餘直徑、蝕坑深度、長度及銹蝕物的厚度，推算鋼筋的截面損失率。量測鋼筋剩餘直徑前應將鋼筋除銹。
鋼筋的失重率可通過截取鋼筋，按照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標准》進行測定。
4 混凝土中鋼筋電位可採用基於半電池原理的檢測儀器進行檢測；混凝土的電阻率可採用四電極混凝土電阻率測定儀進行檢測；混凝土中鋼筋銹蝕電流可採用基於線形極化原理的檢測儀器進行檢測。
5 綜合分析判定方法檢測的參數可包括裂縫寬度、混凝土保護層厚度、混凝土強度、混凝土碳化深度、混凝土中有害物質含量以及使用環境等，根據綜合情況判定鋼筋的銹蝕狀況。
6 非破損檢測方法和綜合分析判定方法應配合剔鑿檢測方法進行驗證。
5. 鋼筋銹蝕檢測的標准
GB50344附錄D
鋼筋銹蝕狀況的檢測可根據測試條件和測試要求選擇剔鑿檢測方法電化學測定方法，或綜合分析判定方法。
鋼筋銹蝕狀況的剔鑿檢測方法剔鑿出鋼筋直接測定鋼筋的剩餘直徑。
鋼筋銹蝕狀況的電化學測定方法和綜合分析判定方法宜配合剔鑿檢測方法的驗證。
鋼筋銹蝕狀況的電化學測定可採用極化電極原理的檢測方法測定鋼筋銹蝕電流和測定混凝土的電阻率也可採用半電池原理的檢測方法測定鋼筋的電位。
6. 工程試驗鋼筋檢測方法
一、建築鋼材
1、鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋、鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋、鋼筋混用余熱處理鋼筋
必試:拉伸試驗（屈服點、抗拉強度、伸長率）、彎曲試驗
其它:反向彎曲、化學成分
（1）同一廠別、同一爐罐號、同一規格、同一交貨狀態，每60t為一驗收批，不足60t也按一批計。
（2）每一驗收批取一組試件（拉伸2個（長45cm）、彎曲2個（長35cm））。
（3）在任選的兩根鋼筋切取。
2、低碳鋼熱軋圓盤條
（1）同一廠別、同一爐罐號、同一規格、同一交貨狀態，每60t為一驗收批，不足60t也按一批計。
（2）每一驗收批取一組試件，其中拉伸1個、彎曲2個（取自不同盤）。
3、冷軋帶肋鋼筋
（1）同一牌號、同一規格、同一生產工藝、同一交貨狀態，每60t為一驗收批次，不足60t也按一批計。
（2）每一檢驗批取拉伸試件1個（逐盤），彎曲試件2個（每批），反復彎曲試件2個（每批），松馳試件1 個（定期）。
（3）在每（任）盤中的任意一端截去500mm後切取。
4、冷軋扭鋼筋
（1）同一型號、同一強度等級、同一規格尺寸、同一台（套）軋機每20t為一驗收批，不足20t按一批計。
（2）每批取彎曲試件1個，拉伸試件2個，重量、節距、厚度各3個。
二、鋼筋連接
1、焊接:（GB50204—2002）（JGJ/T27—2001）（JGJ18—2003）
必試:抗拉強度、抗剪強度
班前焊（工藝性能試驗）在工程開工或每批鋼筋正式焊接前，應進行現場條件下的焊接性能試驗。試驗合格後方可正式生產。試件數量及要求見以下:
（1）焊接骨架和焊接網
①凡鋼筋級別、直徑及尺寸相同的焊接骨架應視為同一類製品，且每300件為一驗收批，一同內不足300件的也按一批計。
②外觀檢驗應按同一類型製品分批檢驗，每批抽查5％，且不得少於5件。
③試件應從每批成品中切取，當所切取試件的尺寸小於規定的試件尺寸時，或受力鋼筋大於8mm時，可在生產過程中焊接試驗網片，從中切取試件。
④由幾種鋼筋直徑給合的焊接骨架，應對每種組合做力學性能檢驗。
⑤熱軋鋼筋焊點，應作抗剪試驗，試件數量3件；冷拔低碳鋼絲焊點，應作抗剪試驗及對較小的鋼筋作拉伸試驗，試件數量為3件。冷軋帶肋鋼筋焊點除作剪切試驗外，尚應對縱向和橫向冷軋帶肋鋼筋作拉伸試驗，試件應各位一件。剪切試件縱筋長度應大於或等於290mm，橫筋長度應大於或等於50mm；拉伸試件縱筋長度應大於或等於30mm。
⑥焊接網剪切試件應沿同一橫向鋼筋隨機切取。
⑦ 切取剪切試件時，應使製品中的縱向鋼筋成為試件的受拉鋼筋。
2、鋼筋閃光對焊接頭 必試:抗拉強度、
彎曲試驗 ①同一台班內由同一焊工完成的300個同牌號、同直徑鋼筋焊接接頭應作為一批。當同一台班內，可在一周內累計計算；累計仍不足300個接頭，也按一批計。
②力學性能試驗時，試件應從成品中隨機切取6個試件，其中3個做拉伸試驗，3個做彎曲試驗。
③焊接等長預應力鋼筋（包括螺絲桿與鋼筋）。可按生產條件作模擬試件。
④螺絲端桿接頭可只做拉伸試驗。
⑤封閉環式箍筋閃光對焊接頭，以600個同牌號、同規格的接頭作為一批，只做拉伸試驗。
⑥若初試結果不符合要求時，可隨機現取雙倍數量試件進行復試。
當模擬件試驗結果不符合要求時，復試應從成品中切取，其數量和要求與初試時相同。
3、鋼筋電弧焊接頭 必試:抗拉強度
①在現澆混凝土結構中，應以300個同牌號鋼筋、同型式接頭作為一批；在房屋結構中，應在不超過二樓層中300個同牌號鋼筋、同型式接頭作為一批。每批隨機切取3個接頭，做拉伸試驗。
②在裝配式結構中，可按生產條件製作模擬試件，每批3個，做拉伸試驗。
③鋼筋與鋼板電弧搭接焊接頭可只進行外觀檢驗。
④同一批中若有幾種不同直徑的鋼筋焊接接頭，應在最大直徑鋼筋接頭中切取3個試樣。
4、鋼筋電渣壓力焊接頭 必試:抗拉強度
①在現澆混凝土結構中，應以300個同牌號鋼筋、同型式接頭作為一批；在房屋結構中，應在不超過二樓層中300個同牌號鋼筋作為一批；當不足300個接頭時，仍應作為一批。每批隨機切取3個接頭，做拉伸試驗。
②當初試結果不符合要求時，應再取6個試件進行復試。
5、鋼筋氣壓焊接頭 必試:抗拉強度、
彎曲試驗（梁、板的水平筋連接） ①在現澆混凝土結構中，應以300個同牌號鋼筋接頭作為一批；在房屋結構中，應在不超過二樓層中300個同牌號鋼筋作為一批；當不足300個接頭時，仍應作為一批。
②在拄、牆的豎向鋼筋連接中，應從每批接頭中隨機切取3個接頭做拉伸試驗；在梁、板的水平鋼筋連接中，應另切取3個接頭做彎曲試驗。
③當初試結果不和符合要求時，應再取6個試件進行復試。
6、預埋件鋼筋T型接頭 必試:抗拉強度 ①外觀檢查應從同一台班內完成的同一類型預埋件中抽查5%，且不得少於10件。
②當進行力學性能檢驗時，應以300件同類型預埋件作為一批。一周內連續焊接時，可累計計算。當不足300件時，亦應按一批計算。
③每批隨機切取3個試件做接伸試驗，試件的鋼筋長度應大於或等於200mm，鋼板的長度和寬度應大於或等於60mm。
④當初試結果不符合規定時，再取6個進行復試。
7、機械連接包括:
①錐螺紋連接
②套筒擠壓接頭
③鐓粗直螺紋鋼筋接頭
必試:抗拉強度 ①工藝檢驗:
在正式施工前，按同批鋼筋、同種機械連接形式的接頭試件不少於3根，同時對應截取接頭試件的母材，進行抗拉強度試驗。
②現場檢驗:
接頭的現場檢驗按驗收批進行。同一施工條件下採用同一批材料的同等級、同形式、同規格的結頭每500個為一驗收批。不足500個接頭也按一批計。每一驗收批必須在工程結構中隨機截取3個試件做單向拉伸試驗。在現場連續檢驗10個驗收批，其全部單向拉伸試件一次抽樣均合格時，驗收批接頭數量可擴大一倍。
7. 哪位大哥大姐能告訴我耐腐蝕砼試件的檢測方法和檢測依據
k=R液/R水
式中：k——抗蝕系數；R液——試件在溶液中浸泡28d抗折強度，MPa；R水——試件在20℃水中養護同齡期抗折強度，MPa。
K≥0.85要說明的是試件在所要工作的溶液中浸泡28d抗折強度 與 試件在20℃水中養護同齡期抗折強度之比應不小於0.85。
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廣州地鐵工程C30P8混凝土的耐久性試驗研究與評價
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中國混凝土網 [2008-2-18] 網路硬碟 我要建站 博客 常用搜索 征訂網刊
摘要：通過試驗系統研究了廣州地鐵工程C30P8混凝土的耐久性能，並參考國內外有關標准或規范的評定指標，對各項耐久性能進行了評價。 結果表明，混凝土的抗滲標號均不低於P10；電通量在650C～1360C之間，抗硫酸鹽侵蝕系數在0.88～1.18之間，電通量大於1000C、抗蝕系數小於1.0對地鐵混凝土耐久性不利；28天碳化深度從10mm到25mm不等，碳化已造成鋼筋銹蝕，其失重率在0.06%～0.35%之間；超過一半的砂樣可能有潛在鹼活性危害，絕大多數石樣無鹼活性危害。由於原材料、配合比、生產工藝的不同，同等級的C30P8混凝土各項耐久性能有較大差異。
關鍵詞：廣州地鐵工程 C30P8混凝土 耐久性試驗 耐久性評價
0 前言
近年來混凝土耐久性問題越來越受到人們的重視，對混凝土耐久性的研究也眾多紛紜，主要集中在混凝土單一耐久性能研究、建立使用壽命預測模型及提出耐久性設計指南等方面。而對實際工程混凝土的耐久性能進行系統的試驗研究並予以評價，這方面的研究成果很少見諸報道，其原因之一在於我國已制訂了混凝土耐久性能試驗方法（GBJ82-85）還不完善，還缺少某些單項耐久性的試驗方法，更主要的原因在於缺少對試驗結果的評定指標，因此各級檢測單位對實際工程混凝土的耐久性能不能進行檢測及評定。本論文以廣州地鐵工程混凝土為研究對象，探索性地開展了此方面的工作。
地鐵工程對混凝土結構的耐久性要求很高。本文依據及參考國家有關標准試驗方法對廣州地鐵工程的C30P8混凝土的耐久性能進行了系統試驗研究，包括抗滲性、氯離子滲透性、硫酸鹽侵蝕、碳化、鋼筋銹蝕和集料鹼活性，並參考國內外有關標准或規范的評定指標，對各項耐久性能進行了評價。
1試驗材料及試驗方法
試驗原材料和混凝土配合比與各攪拌站供應廣州地鐵工程的混凝土相同，如表1和表2所示。混凝土設計強度為C30，抗滲等級為P8。在送往工地的混凝土攪拌車中取樣成型試件。
表1 各攪拌站混凝土用原材料
依據國家標准GBJ82-85《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法》[1]對抗滲性、碳化、鋼筋銹蝕、收縮進行試驗研究；依據行業標准JTJ275-2000《海港工程混凝土結構防腐蝕技術規范》[2]和美國標准ASTM C1202－97[3]對抗氯離子滲透性能進行試驗研究；依據國家標准JGJ52-2006《普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標准》[4]對骨料鹼活性進行試驗研究。
參考有關文獻，設計了混凝土抗硫酸鹽侵蝕性能試驗方法：成型150mm×150mm×550mm的混凝土試件6個，養護24h後脫模，標准養護至28d，取出後用環氧樹脂塗覆部分表面，如圖1所示。將試件分成兩組，一組三個試件在20℃水中浸泡，一組三個試件在20℃、10％硫酸鈉溶液中浸泡。每天一次用1N H2SO4滴定以中和試件在溶液中放出的Ca(OH)2，使溶液的pH值保持在7.0左右。浸泡28d分別測定兩組試件的抗折強度，混凝土的抗蝕性能以抗蝕系數k來表示，按下式計算，精確到0.01。
k=R液/R水
式中：k——抗蝕系數；R液——試件在溶液中浸泡28d抗折強度，MPa；R水——試件在20℃水中養護同齡期抗折強度，MPa。
2.1 抗滲性
由於1台抗滲儀需要連續進行11家攪拌站的混凝土試件抗滲試驗，綜合考慮混凝土設計抗滲等級（P8）、養護齡期和試驗排期情況，抗滲試驗設計為加壓至1.0MPa結束，不再繼續加壓至試件滲水為止。試驗結果表明，加壓至1.0MPa時，11家攪拌站的混凝土試件均未觀察到滲水現象。依據GBJ82-85來評定，可知廣州地鐵的C30P8混凝土的抗滲標號均不低於P10，超過P8的設計抗滲等級，說明所有攪拌站提供的混凝土均有良好的抗滲性。混凝土的抗滲性取決於其孔結構，而孔結構與水泥用量、水膠比、集料級配、密實性、養護的有效性等有關。從表2可以看出，廣州地鐵的C30P8混凝土膠材用量較大，在350～450 kg/m3，且通過摻加外加劑降低水膠比，水膠比在0.40～0.48，同時摻入了較多礦物摻合料，這些措施都有利於降低孔隙率和減小孔徑，提高混凝土結構的緻密性，使混凝土的抗滲性能顯著改善。
2.2 氯離子滲透性
各攪拌站混凝土氯離子滲透試驗結果見表3。
表3 各攪拌站混凝土的的氯離子滲透試驗結果
美國標准ASTM C1202－97[3]按表4以同組3個試件6h通過的電量平均值來評定混凝土抗氯離子滲透性。我國標准JTJ275-2000 [2]的評定指標為：對海港工程浪濺區的普通混凝土，抗氯離子滲透性不應大於2000C；對高性能混凝土，不應大於1000C。我國《客運專線高性能混凝土暫行技術條件》中，按混凝土設計使用年限級別、環境作用等級規定了混凝土的抗氯離子滲透性，如設計使用年限為100年、環境作用等級為L1級時，要求抗氯離子滲透性小於1000C；對潮汐區的混凝土抗氯離子滲透性更加嚴格，不應大於800C。
地鐵工程混凝土的設計使用年限一般為100年，且地鐵混凝土長期處於地下水環境，廣州地鐵沿線地下水調查結果表明，有60％的水樣中Cl-含量超標（依據GB50021-2001[5]），參考上述評定指標，筆者建議規定廣州地鐵混凝土抗氯離子滲透性不應大於1000C。
表4 ASTM C1202－97評價指標
從表3可知，廣州地鐵的C30P8混凝土試件的電通量在650～1360C之間，表明各攪拌站混凝土的抗氯離子滲透性能均良好；但對於同為C30P8混凝土，相互之間的差異較大。按美國標准ASTM C1202－97的指標來評定：1、9、4、8、號混凝土電通量超過1000C，氯離子滲透性低；其餘低於1000C，氯離子滲透性很低。按筆者的建議來評定， 1、9號混凝土的抗氯離子滲透性稍差，4、8號混凝土基本滿足，其餘混凝土的抗氯離子滲透性好，均小於1000C。電通量大小順序為：3、5<10<6<7<2、11<8<4<9、1。
Cl-在混凝土中的遷移主要是通過孔洞溶液進行的，因而混凝土的抗氯離子滲透性與孔結構密切相關。從表2可知，9、1、4號混凝土的水膠比較大且膠材用量較少，可能導致混凝土結構緻密性稍差，孔隙稍多，電通量大。8號混凝土的水膠比低，膠材用量也多，但庫侖量也超過1000C，這可能是由混凝土的不均勻性引起。3、5、10號混凝土採用廣州越秀水泥集團的水泥，水泥顆粒級配較其它廠家的水泥要好，有利於形成緊密堆積，提高水泥漿體的密實度，因而電通量小。
2.3硫酸鹽侵蝕性
各攪拌站混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性試驗結果見表5。
表5 各攪拌站混凝土的抗蝕系數
較多文獻資料[6] 均以水泥膠砂或混凝土試件浸泡在硫酸鈉溶液中（5％或10％）至一定齡期（28d或180d），抗蝕系數大於0.8判為合格。CECS207:2006《高性能混凝土應用技術規程》[7]對膠砂抗硫酸鹽性能抗蝕系數的評定指標見表6。
表 6 膠砂抗硫酸鹽性能抗蝕系數評定指標
根據地鐵工程混凝土的設計使用年限、環境作用等級及廣州地鐵沿線地下水調查結果表明：有20％水樣中硫酸根離子含量超標（依據GB50021-2001[5]），因此筆者建議規定廣州地鐵混凝土抗硫酸鹽等級應達到中級以上，具有「耐腐蝕」以上的抗硫酸鹽性能，抗蝕系數達到1.0～1.1以上。
由表5結果及表6指標可見，廣州地鐵的C30P8混凝土的抗蝕系數K值均大於0.8，按較多文獻的評定指標，判為合格；K值在0.88～1.18之間，差異較大；按表6的評定指標，2、3、11號的K值 ＜1.0，抗硫酸鹽等級低，會受腐蝕；7號K值為1.2，抗硫酸鹽等級高，屬於抗腐蝕混凝土；其餘K值在1.0～1.1之間，抗硫酸鹽等級中，耐腐蝕。
混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性能與其密實度（孔結構）、發生腐蝕反應的組分含量（水泥中C3A含量、膠材中活性Al2O3含量）有關。膠材用量大和摻加礦物摻合料，有利於提高密實度，也相對減少了C3A的含量；但膠材中活性Al2O3含量增加，可能對混凝土抗硫酸鹽侵蝕性能不利。從表2可知，在抗硫酸鹽等級低的2、3、11號混凝土中，2號混凝土的摻合料摻量達到了140Kg/m3，11號混凝土的摻合料摻量為120Kg/m3。在抗硫酸鹽侵蝕性能好的4號和7號混凝土的摻合料摻量都較小，分別為74Kg/m3和90Kg/m3。但試件的抗硫酸鹽侵蝕性能和礦物摻合料的摻量沒有明顯的對應關系，還受水泥中C3A含量的影響。
2.4 碳化
各攪拌站混凝土的碳化試驗結果見圖2。(7號28d不列)。
由圖2可知，各攪拌站混凝土的28d碳化深度從10mm到25mm不等，碳化深度順序為：10＞11、5＞1＞2＞3、6＞4>8；隨齡期延長，混凝土碳化深度基本呈增大規律；但8、11號混凝土28d碳化深度比14d的反而下降，可能是由於混凝土試件不均勻所致。
在相同濕度環境下，影響混凝土碳化速度的因素有混凝土密實度、混凝土含水率和混凝土中可碳化物質含量（pH值，氫氧化鈣含量）等。由表2可知，8號混凝土中水泥用量大，達370 kg/m3，粉煤灰摻量較小，且水膠比小，因而混凝土較密實，碳化深度小。7號混凝土中水泥用量少，且水膠比大，混凝土的密實度相對較差，其14d碳化深度較大，達21mm。10號和11號混凝土中雖然水膠比較小，膠材用量較大，但由於粉煤灰摻量大，分別為112 kg/m3和120kg/m3，大量粉煤灰的摻入，一方面消耗了部分的Ca(OH)2，影響了混凝土的pH值；另一方面，由於Ca(OH)2和水泥熟料數量相對減少，可碳化物質含量減少，因此碳化深度較大。5號和1號混凝土中水膠比大，膠材用量少，但因其粉煤灰摻量小，碳化深度小於10號和11號混凝土。2號和3號混凝土中水膠比適中，膠材用量大而粉煤灰摻量較小，因而碳化深度較小。 6號混凝土水膠比小，膠材用量大，雖然摻合料摻量大，但摻合料中礦渣較多，粉煤灰較少；4號混凝土雖然水膠比大，但膠材用量適中，粉煤灰摻量少，故碳化深度小。
2.5 鋼筋銹蝕
各攪拌站混凝土的鋼筋銹蝕結果見表7。
表 7 各攪拌站混凝土的鋼筋失重率
表7表明，混凝土中的鋼筋都有所失重，說明碳化已經造成了鋼筋銹蝕；鋼筋銹蝕重量損失都很小，在0.06－0.35%之間；鋼筋失重率大小順序為：3＞1＞11＞2>5＞8>6＞9>10、7>4。隨著碳化繼續進行，會加速鋼筋的銹蝕。
試驗是測定由碳化引起的鋼筋銹蝕，理論上鋼筋銹蝕失重率與碳化深度有對應關系，對比圖2和表7的結果可知，1、11、2、5號混凝土的鋼筋失重率較大，6號混凝土的適中，4號混凝土的小，與碳化深度的結果較對應。但3號混凝土的鋼筋銹蝕率大，8號混凝土的居中，10、7號混凝土的較小，與碳化深度的結果不相對應，鋼筋銹蝕還與鋼筋表面的混凝土微結構和化學環境密切相關。
2.6 集料鹼活性
各攪拌站混凝土用砂石集料的鹼活性試驗（快速法）結果如圖 3。
根據JGJ52-2006評定
指標：當14d膨脹率小於0.10％時，可判定為無潛在危害；當14d膨脹率大於0.20％時，可判定為有潛在危害；當14d膨脹率在0.10％～0.20％之間時，不能最終判定，需進行常溫下砂漿棒膨脹率試驗來判定。由圖3可知， 1、4、7號砂的[8]。除2號碎石有潛在危害外，其餘碎石均無潛在危害。 3 結論 14d膨脹率都大於0.20%，具有潛在危害；2、5、9號砂的14d膨脹率在0.10％～0.20％之間，可能有潛在危害；超過一半的砂樣可能有潛在危害，這與近幾年對廣東河砂鹼活性的研究結果相符合
（1）好，均不低於P10抗滲等級。（2）廣州地鐵工程C30P8混凝土的電通量在650～1360C之間，抗氯離子滲透性能好但相互間差異明顯。以電通量小於1000C的混凝土居多；存在電通量大於1000C的混凝土，不利於混凝土的耐久性。（3）廣州地鐵工程C30P8混凝土抗硫酸鹽侵蝕系數在0.88～1.18之間，差異較大。以抗蝕系數在1.0～1.1之間，抗硫酸鹽等級中，能耐硫酸鹽腐蝕的混凝土居多；存在抗蝕系數 ＜1.0，抗硫酸鹽等級低，會受硫酸鹽腐蝕的混凝土，對地鐵工程混凝土的耐久性不利。（4）廣州地鐵工程C30P8混凝土的28天碳化深度從10mm到25mm不等, 差異較大；碳化已經造成了鋼筋的銹蝕，但鋼筋銹蝕重量損失小，在0.06～0.35%之間。（5）廣州地鐵工程C30P8混凝土使用的集料中，超過一半的砂樣可能有潛在鹼活性危害，絕大多數石樣不存在潛在鹼活性危害。（6）廣州地鐵工程C30P8同等級混凝土由於原材料、配合比、生產工藝的不同，混凝土各項耐久性能均有較大差異；由於影響因素不同，各項耐久性能之間的關系無明顯規律性；總體來看，6、7、8號混凝土的耐久性能相對較好，1、2、11號混凝土耐久性相對較差。
原作者： 徐小彬，殷素紅，黃文新，李鐵鋒，文梓芸
來 源： 華南理工大學材料科學與工程學院
8. 鋼筋銹蝕程度的鑒別方法以及對砼結構受力有何影響
鋼筋銹蝕狀況的檢測可根據測試條件和測試要求選擇剔鑿檢測方法電化學測定方法，或綜合分析判定方法。
鋼筋銹蝕狀況的剔鑿檢測方法剔鑿出鋼筋直接測定鋼筋的剩餘直徑。
鋼筋銹蝕狀況的電化學測定方法和綜合分析判定方法宜配合剔鑿檢測方法的驗證。
鋼筋銹蝕狀況的電化學測定可採用極化電極原理的檢測方法測定鋼筋銹蝕電流和測定混凝土的電阻率也可採用半電池原理的檢測方法測定鋼筋的電位。
9. 測定混凝土結構中鋼筋銹蝕程度的方法有哪幾種
腐蝕面積率、失重率、斷面縮減率、自然電位、線性極化電阻、交流阻抗譜(EIS)、腐蝕電流、混凝土比電阻和四極法等。
有研究認為，四極法在不破壞混凝土結構的情況下，監控混凝土中鋼筋銹蝕過程，是未來研究的熱點之一。