油霧檢測方法

❶ (三)油氣檢測方法

找到了砂體並不意味著找到了油氣，勘探的目的在於尋找油氣而不在於尋找砂體，如何判斷砂體是否含有油氣是提高鑽探成功率的關鍵。在對飛雁灘地區上百口探井及開發井進行統計分析的基礎上，通過儲層的精細標定，發現不同類型的河道沉積微相，其含油氣性也存在較大的差別。通常主河道及牛軛湖微相，在沉積時，由於物源豐富，水動力條件較強，砂岩粒度適中，儲滲條件相對較好，含油級別高，其地震特徵為 「強波谷、低頻，有下拉現象」，平面上呈彎曲的長條形展布，如鑽遇的埕 130 「S」形河道上的井均獲工業油流。而堤岸、決口扇及河漫灘沉積，其儲層物性稍差，因而含油性較差，如埕 131 井。以上現象說明了砂體成藏的復雜性及進行含油氣預測的必要性。

圖 8-27 飛雁灘地區館陶組 1^{4 + 5}孔隙度、滲透率預測圖 (紅色為高值區)

1.正演模擬砂岩振幅與厚度、含油性及沉積相的關系

從統計的飛雁灘油田砂層厚度與振幅的散點圖來看，表面上看雜亂無章，不具備理論上的調諧厚度范圍內振幅與厚度的理想線性關系，但總體趨勢表現為振幅隨地層厚度增加而增加。仔細分析後發現，這些散點呈油水相間的 4 個條帶。每一條帶內振幅隨厚度線性增大的趨勢十分清楚。形成上述現象的原因我們分析認為，主要是不同沉積相帶、不同含油屬性的砂體存在速度差異所致。因為從速度與振幅、速度與頻率的關系來看，速度與振幅具有明顯的正相關，而速度與頻率則呈現負相關的特性。

為進一步探討砂岩振幅與厚度、含油性及沉積相的關系，通過理想模型進行了分析。設計了一個菱形地質模型，選取 2450、2500、2550、2600 m/s 分別作為非河道油砂、非河道水砂、河道油砂、河道水砂的速度，以 2200 m/s 作為泥岩的速度，分別進行正演褶積，提取相應的振幅參數進行對比研究。發現當泥岩圍岩速度不變的情況下，河道含水砂岩、河道含油砂岩、非河道水砂和非河道油砂，在調諧厚度變化范圍內，各自厚度與振幅具有典型的線性變化關系，呈現明顯的 4 個條帶 (圖 8-28)。厚度與振幅的線性變化關系，可以表示為:

H = K₁* Am + K₂

式中: K₁、K₂為常數; H 為厚度; Am 為振幅。

從對比來看，同一沉積亞相同種屬性的砂岩厚度每增加 5 m 振幅提高 200 ～240。同一厚度同一沉積亞相的砂岩水層比油層振幅高100 ～120，相當於同種屬性砂岩厚度增加1.5 ～2.5m。同種屬性、同樣砂層厚度，河道砂岩比非河道砂岩振幅高 220 ～240。由此來看，館上段河道砂體油藏砂岩儲層的振幅與砂層的厚度、沉積相及含油性等有密切的關系，三者都不同程度地控制了振幅的變化，但以沉積亞相和砂層厚度對振幅的貢獻最大。

2.氣藏的預測

氣藏以亮點為特徵，但不同沉積亞相其亮點的強度不同，通過對工區亮點進行分類，對亮點邊界和氣水邊界正演分析，可以較好地落實氣藏的分布范圍。

(1)亮點的分類及沉積亞相劃分

通過對本區 20 多口井的氣層厚度、深度、速度、自然電位特徵形態及地震相的氣層振幅的資料統計，擬合了本區亮點河道亞相與非河道亞相氣層厚度與振幅的不同關系曲線，確定了Ⅰ、Ⅱ類亮點相對振幅分區門檻值為 7000，確定了河道亞相和非河道亞相亮點含氣的相對振幅門檻值為 3000、2000 (圖 8-29)。

通過對本區已知井振幅與速度的統計可以看出，非河道亞相具有相對較高的層速度和相對較低的振幅值，而河道亞相正好相反，具有相對較低的層速度和相對較高的振幅值，從實際統計的資料出發，我們設計了河道亞相和非河道亞相氣砂體正演模型，通過提取其地震響應的振幅參數，並與相應的氣層厚度擬合關系曲線，可以看出，其振幅與厚度的變化規律與根據實際井資料反演的儲層厚度的變化規律相吻合，從而證明了用井資料所反演儲層厚度的方法是正確的。

從河道亞相與非河道亞相振幅與厚度的擬合曲線圖上還可以看出，Ⅱ類亮點區包括有兩種沉積亞相: 河道亞相、非河道亞相。對比要區分開來，才能確保反演氣層厚度和儲量計算的准確性。為此，我們主要依據亮點的形態進行劃分: 河道沉積的條帶狀亮點、廢棄河道形成的牛軛狀亮點歸為河道亞相; 漫灘沉積的土豆狀亮點、決口扇形成的燒瓶狀亮點歸為非河道亞相。

綜上所述，對每個亮點不僅進行Ⅰ、Ⅱ類的劃分，還要進行沉積亞相的劃分，這樣就為下一步不同沉積亞相亮點氣層厚度反演的准確性和亮點儲量計算的可靠性打下了必要的基礎。

(2)亮點邊界與氣水邊界劃分

1)亮點邊界的確定。從模型分析和實際井的統計規律看出，河道亞相和非河道亞相振幅和厚度曲線分區明顯，所以在確定亮點邊界時，河道亞相和非河道亞相的亮點邊界的門檻值不同，所以根據實際井的統計規律把河道亞相的亮點振幅值大於 3000 和非河道亞相亮點振幅值大於 2000 的范圍確定為亮點含氣的范圍。

圖 8-28 河道砂體的振幅與厚度、沉積相及含油性關系圖

圖 8-29 飛雁灘地區氣層厚度與振幅關系圖

2)亮點氣水邊界的模型分析。飛雁灘氣田的儲層主要有純氣和氣水砂岩兩種，能否利用地震資料確定氣水邊界呢? 為此，我們根據本區實際的地質資料設計了氣水砂岩的透鏡體模型，從其地震響應提取振幅值，製作厚度與振幅變化曲線，可以看出，當透鏡體厚度大於 36 m (即 λ/2)時，氣水邊界才表現出來 (圖 8-30)，由於本區砂岩為曲流河的沉積，厚度一般小於 36 m，所以在本區確定氣水砂岩的氣水邊界是十分困難的。

圖 8-30 亮點氣水邊界的模型分析

3.油藏的檢測

(1)瞬時子波吸收分析技術

地震波在地下傳播過程中，除整體能量衰減外，頻率成分也隨介質不同而有不同程度的衰減。由於介質的黏滯效應，地震波高頻成分將在傳播過程中衰減，特別是在疏鬆介質或孔隙內充滿氣體的介質中，地震波高頻能量將會很快衰減。因此地震波在傳播過程中其高頻能量衰減規律可用於岩石類型、孔隙度、流體類型等分析。吸收分析就是利用這一原理來分析儲層的含油、氣特徵 (圖 8-31)。在實際應用時可使用 Metalink 系統來分析儲層的含油氣性，Metalink 系統是一種瞬時子波吸收分析軟體系統，該系統利用地震振幅信息預測油氣藏，保幅處理和油氣檢測是其兩項關鍵技術。傳統的地震資料處理方法由於受到資料品質和計算能力的限制而過多的使用數字假設和約束，使地震資料的頻譜和振幅縱橫向相對關系受到很大程度的改造，這樣就不可能得到理想的保幅成果。為了確保提取的地震信息的准確性，Metalink 系統首先對地震資料進行高解析度、高信噪比和高保真方法處理，使地震信息保持相對振幅、保持頻率、保持波形。在此基礎上進行基於子波的能量吸收分析，即在復賽譜上分離地震子波和反射系數序列，求取能時變、空變的地震子波，再求取瞬時子波能量衰減的垂向分布規律，消除強反射的干擾，在疊後資料中准確分析出含油、氣儲層的吸收異常 (王宏語，2007)。

圖 8-31 瞬時子波吸收分析原理(據王宏語，2007)

瞬時子波吸收分析技術應用的主要模塊包括以下幾方面:

1)PID 相位反演反褶積。地震記錄頻譜上，子波相當於平滑的成分，而反射系數及雜訊表現為頻譜的 「毛刺」。地震記錄可以表示為子波與反射系數的褶積，地震記錄的頻譜是子波頻譜與反射系數頻譜的乘積，即 S(f)= W(f)·Rc(f)，取對數後 S'(f)= W'(f)+Rc'(f)，再經逆傅立葉變換到時間域 (復賽譜)。子波和反射系數分別位於復賽譜的近、遠時端，這樣就可設計一個時域濾波器分離出時變、空變子波。子波內包含地震波傳播過程中的各種振幅和相位信息，反褶積後可消除多次波及非地表一致性影響，對疊後資料還可達到譜平衡的效果 (王宏語，2007)。

2)PMO 相位動校正。一種無需輸入速度的道集內相位拉平方法。首先考察地震資料的振幅譜 和相位譜 arccos

濟陽坳陷北部館陶組油氣地質與勘探技術

濟陽坳陷北部館陶組油氣地質與勘探技術

可見，只有相位譜才包含地震旅行時信息。這樣，道集內在保留每道振幅譜的同時，使用近偏移距道相位譜代替遠道，即可實現相位拉平。PMO 能相對保幅處理展平非雙曲線相位。

3)WEA 瞬時子波吸收分析。地震記錄是地震子波與反射系數的褶積，反射系數是地層格架序列的組合，並不代表地層吸收特性，由於反射系數干擾了地震頻譜，吸收分析的結果也勢必受反射系數的影響，造成 「假亮點」現象，即強反射就有強吸收，這大大制約了吸收分析的實際應用效果。反射系數的干擾致使吸收分析在很大程度上受到反射振幅強弱的影響，而地震子波是地震波在傳播過程中受大地濾波作用的綜合載體，穩健的吸收分析應在子波頻率衰減分析的基礎上進行。WEA 就是利用這一原理，在地震道記錄滑動時窗計算地震子波，利用全記錄道信息在頻率補零時域道內插以得到可靠的小時窗地震頻譜。再使用 PID 相位反演反褶積子波提取技術在復賽譜域提取子波的振幅譜，擬合譜上的高頻能量衰減曲率。由於計算過程是小時窗滑動計算，可以得到新的子波高頻能量衰減曲率值曲線。為消除大地濾波造成的衰減隨埋深增加的影響，還需使用趨勢分析方法分離出剩餘衰減曲率輸出形成新的吸收預測道。這樣去除自然吸收背景後的異常更能反映目標儲層的吸收衰減作用，而不受地層埋深的限制。

當然，任何地球物理分析手段都要受到信噪比的影響，WEA 也不例外，在低信噪比地區需謹慎分析。至於解析度，由於小時窗滑動分析，已擺脫了 λ/ 4 的限制，但仍然要受地震采樣率的制約。從實現過程可以看出，WEA 完全利用地震信息，不需要測井資料的約束。然而，WEA 計算的吸收系數是個相對值，無法利用數值去識別氣層，這個過程需要井信息的刻度。WEA 反映強弱關系，利用已知氣井位置拾取吸收系數 μ0，大於該值的區域可以認為是氣層或油層，再利用已知乾井位置拾取吸收系數 μ1，小於該值的區域可以認為不是氣層或油層 (王宏語，2007)。

實例: 飛雁灘館上 14 + 5砂組瞬時子波分析。在地震信息分析的基礎上，確定瞬時子波吸收分析參數，主要包括不同頻率、子波長度、滑動時窗大小和吸收分析種類等參數。在此基礎上首先對過油氣井的地震剖面進行參數試驗和效果實驗。Metalink 系統可以直接對三維地震數據進行瞬時子波吸收分析，但由於數據量太大，那樣將會花很長時間。所以，將 3D 地震數據按線方向和道方向隔 10 線和10 道抽成2D 地震數據，對它們用與前述過井剖面相同的處理參數進行瞬時子波吸收分析，然後將處理結果 (segy 格式文件)載入到別的地震屬性系統 (如 MDI)進行顯示，並進行沿層吸收屬性提取 (剖面本身是吸收分析結果，提取其總能量就是吸收強度)，形成吸收分析剖面圖及平面圖。通過與實際鑽井對比，該技術可以較好地預測油藏的平面分布 (圖 8-32，圖 8-33)，吻合率達到了 80%。

(2)瞬時頻率法

瞬時頻率法是通過提取砂體的瞬時頻率參數對其是否含油進行判斷。在飛雁灘地區，通過提取瞬時頻率參數及對多口井的統計表明: 瞬時頻率小於 34Hz 一般為含油區，瞬時頻率大於 40Hz 為含水區，瞬時頻率在 34 ～40Hz 之間為油水過渡帶。在飛雁灘地區依據瞬時頻率進行砂體的含油氣判別所部署的井位大都與鑽井情況相符合 (圖 8-34)。由此可得出這樣的推論，砂體含流體的不同造成對地震波頻率的選擇性吸收，在地震剖面上表現為砂體含油後以低頻成分為主，砂體含水後以高頻成分為主。從應用情況看，該方法適合於判別河道砂體是否含有油氣。

圖 8-32 瞬時子波吸收分析剖面圖

圖 8-33 館陶組 1^{4 + 5}砂組瞬時子波吸收分析圖

圖 8-34 飛雁灘地區瞬時頻率和砂體的關系

❷ 油煙檢測有沒有強制性條文啊

油煙監測分環保機構開展的針對污染源排放評價的監測與科研機構開展的研究性質的監測兩類。前者基於國家標准GB18483-2001中規定的鋼絲濾筒等速采樣與實驗室紅外吸收法測量方法，該方法由現場采樣與實驗室分析兩部分工作組成，目前國內環保監測部門開展的日常油煙監測工作就是採用這個方法，具有環保執法的法定意義；後者不受國家標准約束而是從油煙污染物的基本理化特性出發，選擇最適合監測對象的經典方法對油煙進行檢測分析，這些方法檢測的結果比國標方法更細分、更精確、置信度更高，然而並不能作為環保執法的依據。
油煙污染包含顆粒物與VOCs、氣態有機物、氣態無機物四種成分，學術界一般傾向於將油煙顆粒物的質量濃度作為其污染指標(GB18483-2001中未對油煙濃度做清晰定義，但可以理解為油煙顆粒物中食用油的質量濃度)，也有相當一般部分專業人士認為應該以TVOC或者確定一種或一類油煙VOCs污染物的質量濃度作為另外一個指標，兩個指標聯合評價油煙的污染程度，這符合一般煙氣污染物的評價方法，但現階段實現起來有還存在技術上的障礙。
油煙顆粒物的監測方法有濾膜稱重法、微振盪天平法、β衰減法、光散射法、晶體微天平法等等多種經典方法，任何一種方法都有其各自優勢與缺陷，考慮到便攜或在線監測設備的應用環境，光散射法可能是最適合油煙顆粒物監測的方法，但必須解決粘性的油煙顆粒物對光學元器件表面的污染問題（單反相機常用的超聲波法不適用粘性粉塵自清潔）。無論採用何種顆粒物監測方法，通常將濾膜稱重法作為基準檢測以及溯源方法。
油煙VOC污染指針物有不同的學術觀點，比較靠譜的是以非甲烷總烴或者醛酮類污染物作為油煙VOC污染指針物。油煙VOCs的檢測方法通常採用GC-MS(氣相色譜質譜聯用法)，常規的GC-MS設備無法完成實時在線監測任務，如果採用NDIR(非分散紅外吸收法)可以實現實時在線監測但是測量下限限制又導致數據精度不夠，因而在短期內廉價高精度的油煙VOCs監測設備現階段不太可能實現；TVOC檢測以FID（火焰離子化檢測法）與PID兩種技術為主，但是FID需要高潔凈氣源，使用過程繁瑣對使用者技術要求極高，PID類儀器便攜性極佳然而存在不同VOCs響應度差距可達超過一個數量級的問題，測量油煙這種組份動態范圍極大的污染源時TVOC數據很不靠譜。目前對於油煙VOC的控制與監測技術基本上停留在實驗室階段，所謂油煙VOC的專用監測技術尚未取得學術界普遍認同。至於將各類電化學感測器、金屬氧化物感測器、半導體感測器等貼上所謂油煙感測器標簽，則往往是檢測對象不明、響應度不確定、響應時間極其緩慢、根本無法溯源的業余科學愛好者的小實驗，不具備學術價值。

❸ 油氣檢測

地震波在向下傳播過程中，遇到波阻抗界面就產生反射波返回到地面形成地震記錄，而波阻抗界面本身就是一個波阻抗突變面，正是由於波阻抗突變面的存在，才有了地震記錄。因而，應用突變理論來研究地震信號比其他理論可能更接近於實際情況，尤其是儲層含有油氣時，常導致地震波形和波阻抗的突變，更適用於碳酸鹽岩型裂縫性油氣藏及古風化殼型油氣藏的勘探。

將尖點型突變理論應用於油氣檢測中，建立尖點突變模型，提出突跳勢、突跳間隔、突跳時間等參數。突跳勢反映了系統發生突變時所聚集的突變能量，突跳時間反映了系統產生突變的時間跨度，當儲層含有油氣或地下裂縫、溶孔發育時，常導致地震波形和波阻抗的突變，因而，應具有較高的突跳勢和突跳時間。

（1）尖點突變模型的建立

某一地震信號可以看成是對時間變數t的連續變數函數x（t），x（t）總可以通過Taylor展開式將其表示成冪函數的形式，即

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

根據所需精度要求，作4次項的截斷，可表示為

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

將上式轉化成尖點型突變的標准形式，令

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

將式（6.17）代入式（6.16），可得

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

式中：b₀＝a₄q⁴-a₃q³ ＋a₂q²-a₁q＋a₀

b₁＝-4a₄q³ ＋3a₃q²-2a₂q＋a₁

b₂＝6a₄q²-3a₃q＋a₂

b₄＝a₄ （6.19）

進一步作變數代換，令

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將式（6.20）代入式（6.18）可得

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

其中：

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

式（6.21）即為標準的尖點突變模型，由突變理論知識可得式（6.21）的平衡曲面方程：

Z³ ＋ uZ ＋ v ＝ 0 （6.23）

判別式為 Δ ＝4u³ ＋27v² （6.24）

分支集方程為 D ＝4u³ ＋27v² ＝0 （6.25）

圖6.12為分支集方程的平面示意圖。當4u³ ＋27v² ＞0時，系統處於穩定區，說明系統是穩定的；當4u³ ＋27v² ＜0 時，系統處於陰影區，表示系統處於不穩定狀態；當系統跨越臨界線時，發生突變，此時，u＜0，D＝0，方程4u³ ＋27v² ＝0有3個實根，其中兩個重根是穩定的，另一個是不穩定的，即

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

由穩定根Z₂到不穩定根Z₁，表明跨越分支集的狀態變數Z發生突跳，突跳間隔為

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

對應的突跳時間為

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

將式（6.29）代入式（6.21），可得突跳勢

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

其中：

耗散結構、自組織、突變理論與地球科學

當系統處於不穩定區時，突跳勢的增高反映了u值向負方向強的增長趨勢，系統聚集了較強的突變能量；突跳時間則反映了系統從穩定區向不穩定區的時間跨度。這兩個突變參數的變化具有一定的正相關關系，刻畫了系統產生突變的強度；突跳間隔則為跨越分支集的狀態變數的差值。

（2）突變參數的地質意義探討

由以上尖點突變模型所求出的3個突變參數，定量地反映了地震波形或波阻抗產生的突變特徵。突跳勢反映了系統積蓄的突變能量，該參數的絕對值越高，則系統發生突變時，突變的強度也就越高；突跳時間反映了系統從穩定區到不穩定區的時間跨度，當地下介質含有油氣時，常會地導致地震波形聚集有較強的突變能量，因而具有較高的突跳勢和突跳時間。另外，含油氣部位的地質結構亦常較不含油氣部位復雜，導致含油氣部位較不含油氣部位產生較強的突變特徵。因此，突跳勢曲線和突跳時間曲線一般與油氣分布狀態呈正相關關系，可以刻畫出地震波形的復雜程度，尤其對於尋找裂隙性和古風化殼型油氣藏應最為有利，對於突跳間隔參數，其地質意義尚需作進一步的探討。

圖6.12 分支集方程平面示意圖

通過實際應用，發現對於古生代等地層，與常規的頻譜參數相比，突變參數能更有效地檢測出油氣。古生代地層，由於成岩作用強，地震波傳播速度高，含有油氣雖能導致速度降低，但不會導致地震波傳播頻率、振幅等頻譜參數發生強的變化。因此，常規的頻譜參數難以適用於成岩作用強烈的地區，而突變參數，從刻畫波阻抗界面復雜程度的角度出發，常能較好地檢測出油氣。

❹ 測試油煙的濃度有什麼簡單方法嗎急---

中華人民共和國環境保護行業標准
飲食業油煙凈化設備技術要求及檢測技術規范（試行）
http://www.zjepb.gov.cn/hbbj/hb/Hj062.pdf

❺ 除油煙測定方法

飲食業油煙排放標准(DB37/ 597—2006)

Discharge standard of cooking fume

加入時間：2006-4-14 9:42:54

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2006-01-04發布，2006-01-10實施
山東省環境保護局
山東省質量技術監督局

前 言
本標準的全部技術內容為強制性。
本標準的附錄A、附錄B為規范性附錄。
本標准由山東省環境保護局提出。
本標准由山東省環境監測中心站起草。
本標准主要起草人：劉強 耿明 張文華 潘光
本標准於2006年1月4日首次發布。
本標准由山東省環境保護局負責解釋。
飲食業油煙排放標准
1 范圍
本標准規定了飲食業單位油煙的最高允許排放濃度、臭氣濃度、油煙凈化設施的最低去除效率、油煙排氣筒最低排放高度。
本標准適用於城市建成區、自然保護區、風景名勝區現有飲食業單位的油煙排放管理，以及新建、擴建、改建飲食業單位的設計、環境影響評價、竣工環境保護驗收及其經營期間的油煙排放管理；排放油煙的食品加工單位和非經營性單位內部職工食堂，參照本標准執行。
本標准不適用於居民家庭油煙排放。
2 規范性引用文件
下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨後所有的修改單或修訂版均不適用於本標准，然而，鼓勵根據本標准達成協議的各方研究是否可使用這些文件的最新的版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用於本標准。
GB 14554 惡臭污染物排放標准
GB/T 14675 空氣質量 惡臭的測定 三點比較式臭袋法
GB/T 16157 固定污染源排氣中顆粒物和氣態污染物采樣方法。
3 術語及定義
下列術語及定義適用於本標准。
3.1
標准狀態
溫度為273K，壓力為101325Pa時的狀態。本標准規定的濃度標准值及排風量均為標准狀態下的干煙氣數值。
3.2
飲食業油煙
對食物烹飪和食品生產加工過程中揮發的油脂、有機質及熱氧化或熱裂解產生的混合物。
3.3
油煙凈化設備
對食物烹飪和食品生產加工過程中產生的油煙進行凈化處理的設備。
3.4
飲食業單位
處於同一建築物內，隸屬於同一法人的所有排煙灶頭，計為一個飲食業單位。
3.5
無組織排放
未經任何油煙凈化設施凈化的油煙排放。
3.6
油煙去除效率
飲食業油煙進行凈化設備處理後，被除去的油煙與處理前的油煙的質量的百分比。

式中：P——油煙去除效率，%；
c前——處理設施前的油煙濃度，mg/m3；
Q前——處理設施前的排風量，m3/h；
C後——處理設施後的油煙濃度，mg/m3；
Q後——處理設施後的排風量，m3/h。
3.7
惡臭污染物
一切刺激嗅覺器官引起人們不愉快及損害生活環境的氣體物質。
3.8
臭氣濃度
惡臭氣體（包括異味）用無臭空氣進行稀釋，稀釋到剛好無臭時，所需的稀釋倍數。
4 排放限值
4.1 飲食業單位的規模劃分
4.1.1 飲食業單位的規模按基準灶頭數劃分，基準灶頭數按灶的總發熱功率或排氣罩灶面投影總面積折算。每個基準灶頭對應的發熱功率為1.67×108J/h，對應的排氣罩灶面投影面積1.1m2。
4.1.2 飲食業單位的規模劃分為大、中、小三級。劃分參數見表1。
表1 飲食業單位的規模劃分
規模
小型
中型
大型

基準灶頭數
≥1，<3
≥3，<6
≥6

對應灶頭總功率（108J/h）
1.67，<5.00
≥5.00，<10
≥10

對應排氣罩面總投影面積(m2)
≥1.1，<3.3
≥3.3，<6.6
≥6.6

4.2 飲食業單位的油煙最高允許排放濃度。
飲食業單位的油煙最高允許排放濃度見表2。
表2 飲食業單位的油煙最高允許排放濃度 單位為毫克/立方米
小型
中型
大型

1.5
1.2
1.0

4.3 飲食業單位排氣筒惡臭污染物
飲食業單位排氣筒排放的油煙，所產生的惡臭污染物，用臭氣濃度表示。其排氣筒臭氣濃度排放限值為70（無量綱）。
4.4 飲食業單位油煙凈化設施的最低去除效率。
飲食業單位油煙凈化設施的最低去除效率見表3。
表3 飲食業單位油煙凈化設施的最低去除效率
規模
小型
中型
大型

凈化設施的最低去除效率 %
85
90
90

4.5 飲食業單位油煙排氣筒最低排放高度
油煙排氣筒排放高度應高於排氣筒所在或所附建築物頂1.5m，並且風機與排氣口之間的平直管段長度應符合採樣位置的要求。符合採樣位置所要求的平直管段長度要求，且排氣口不得朝向易受影響的建築物。如果飲食業單位排氣筒出口周圍20m半徑范圍內有高於排氣筒出口的易受影響的建築物時，其最高允許排放濃度見表4。
表4 飲食業單位的油煙最高允許排放濃度 單位為毫克每立方米
小型
中型
大型

1.0
0.8
0.5

5 其它規定
5.1 排放油煙的飲食業單位必須安裝油煙凈化設施，並保證操作期間按要求運行。
5.2 油煙無組織排放視同超標。
6 監測
6.1 采樣位置及采樣點
飲食業單位油煙濃度采樣位置及采樣點應符合GB/T 16157的規定，臭氣濃度的采樣位置及采樣點應符合GB 14554的規定。
6.2 采樣時間、采樣頻次、采樣工況
采樣時間應在油煙排放單位作業高峰期進行，油煙濃度采樣次數為連續5次，每次不少於10min。臭氣濃度采樣次數為5次，每次間隔不少於10min。
6.3 分析、測定方法
油煙排放濃度、油煙去除效率和臭氣濃度分析、測定方法見表5。
表5 油煙排放濃度、油煙去除效率和臭氣濃度分析方法
污染物名稱
分析、測定方法
來 源

油煙排放濃度
飲食業油煙分析方法
附錄A

油煙去除效率
油煙去除效率的測定方法
附錄B

臭氣濃度
三點比較式臭袋法
GB 14675

6.4 分析結果處理
油煙濃度5次分析結果之間，其中任何一個數據與最大之比較，若該數據小於最大值的四分之一，則該數據為無效值，不能參與平均值計算。數據經取捨後，至少有三個數據參與平均值計算，否則重新采樣。臭氣濃度取其最大測定值。
7 標准實施
7.1 排放油煙的飲食業單位應安裝並正常運行符合本標准4.4要求的油煙凈化設施，縣級以上環保部門可對飲食業單位油煙排放情況進行監測。
7.2 其他需要特殊保護的地區，由縣級以上環境保護部門確定。
7.3 本標准由縣級以上人民政府環境保護行政主管部門負責監督實施。

附錄A
（規范性附錄）
飲食業油煙采樣方法及分析方法
金屬濾筒吸收和紅外分光光度法測定油煙的采樣及分析方法

A.1 原理
用等速采樣法抽取油煙排氣筒內的氣體，將油煙吸附在油煙霧採集頭內。將收集了油煙的採集濾芯置於帶蓋的聚四氟乙烯套筒中，回實驗室後用四氯化碳作溶劑進行超聲清洗，移入比色管中定容，用紅外分光光度法測定油煙的含量。
油煙的含量由波數分別為2 930cm-1（CH2基團中C—H鍵的伸縮振動）、2 960cm-1（CH3基團中C—H鍵的伸縮振動）和3 030cm-1（芳香環中C—H鍵的伸縮振動）譜帶處的吸光度A2930、A2960和A3030進行計算。
A.2 試劑
A.2.1 四氯化碳（CCl4）：在2 600 cm-1～3 300 cm-1之間掃描吸光度值不超過0.03（4cm比色皿），一般情況下，分析純四氯化碳蒸餾一次便能滿足要求。
A.2.2 高溫迴流食用花生油（或菜籽油、調和油等）。高溫迴流油的方法：在500ml三頸瓶中加入300ml的食用油，插入量程為500℃的溫度計，先控制溫度於120℃，敞口加熱30min，然後在其正上方安裝一空氣冷凝管，升溫至300℃，迴流2h，即得標准油。
A.3 儀器和設備
A.3.1 儀器：紅外分光儀，能在3 400 cm-1～2 400 cm-1之間吸光值進行掃描操作，並配合4cm帶蓋石英比色皿。
A.3.2 超聲清洗器。
A.3.3 容量瓶：50ml、25ml。
A.3.4 油煙采樣器與濾筒。
A.3.5 比色管：25ml。
A.3.6 帶蓋聚四氟乙烯圓柱形套筒。
A.3.7 煙塵測試儀，其采樣系統技術指標要求參照GB/T 16157。
A.4 采樣和樣品保存
A.4.1 采樣
采樣布點、采樣時間和頻次、采樣工況按本標准6.2的規定進行。
A.4.1.1 采樣步驟
參照GB/T 16157—1996的煙塵等速采樣步驟進行。
A.4.1.1.1 采樣前，先檢查系統的氣密性。
A.4.1.1.2 加熱用於濕度測量的全加熱采樣管，潤濕干濕球，側出干、濕球溫度和濕球負壓；測量煙氣溫度、大氣壓和排氣筒直徑；測量煙氣動、靜壓等條件參數。
A.4.1.1.3 確定等速采樣流量及采樣嘴直徑。
A.4.1.1.4 裝采樣嘴及濾筒。裝濾筒時須小心將濾筒直接從聚四氟乙烯套筒中倒入采樣頭內，特別注意不要污染濾筒表面。
A.4.1.1.5 將采樣管放入煙道內，封閉采樣孔。
A.4.1.1.6 設置采樣時間，開機。
A.4.1.1.7 記錄或列印采樣前後累積體積、采樣流量、表頭負壓、溫度及采樣時間。記錄濾筒號。
A.4.1.1.8 油煙采樣器採集油煙。
A.4.2 樣品保存：收集了油煙的濾筒應立即轉入聚四氟乙烯清洗杯中，蓋緊杯蓋；樣品若不能在24h內測定，可保存在冰箱的冷藏室中（≤4℃）保存7d。
A.5 試驗條件
A.5.1 濾筒在清洗完後，應置於通風無塵處晾乾；
A.5.2 采樣前後均保證沒有其他帶油漬的物品污染濾筒。
A.6 樣品測定步驟
A.6.1 把采樣後的濾筒用重蒸後的四氯化碳溶劑12ml，浸泡在聚四氟乙烯清洗杯中，蓋好清洗杯蓋；
A.6.2 把清洗杯置於超聲儀中，超聲清洗10min；
A.6.3 把清洗液轉移到25ml比色管中；
A.6.4 再在清洗杯中加入6 ml四氯化碳超聲清洗5min；
A.6.5 ）把清洗液同樣轉移到上述25ml比色管中；
A.6.6 再用少許四氯化碳清洗濾筒及聚四氟乙烯杯二次，一並轉移到上述25ml比色管中，加入四氟化碳稀釋至刻度標線；
A.6.7 紅外分光光度法測定：測定前先預熱紅外測定儀1h以上，調節好零點和滿刻度，固定某一組校正系數；
A.6.8 標准系列配製：在精度為十萬分之一的天平上准確稱取迴流好的相應的食用油標准樣品1g於50ml容量瓶中，用重蒸（控制溫度70℃～74℃）後的分析純CCl4稀釋至刻度，得高濃度標准溶液A。取A液1.00ml於50ml容量瓶中用上述CCl4稀釋至刻度，得標准中間液B。移取一定量的B溶液於25ml容量瓶中，用CCl4稀釋至刻度配成標准系列（濃度范圍0～60mg/L）。
A.6.9 樣品測定：用適量的CCl4浸泡聚四氟乙烯杯中的采樣濾筒，蓋上並旋緊杯蓋後，將杯置於超聲器上清洗5min，將清洗液倒入25ml比色管中，再用適量的CCl4清洗濾筒2次，將清洗液一並轉入比色管中，稀釋至刻度，即得到樣品溶液。將樣品溶液置於4cm比色皿中，即可進行紅外分光試驗。
A.7 結果計算
A.7.1 油煙治理效率計算公式
見附錄B及標准正文中3.6節。
A.7.2 油煙排放濃度計算公式
C測=C溶液×V/1000
V0
式中： C測——油煙排放濃度（mg/m3）；
C溶液——濾筒清洗液油煙濃度（mg/L）；
V——濾筒清洗液稀釋定容體積（ml）；
V0——標准狀態下干煙氣采樣體積（m3），其計算方法以參考GB/T 16157。
附錄B
（規范性附錄）
油煙去除效率的測定方法

B.1 油煙凈化設施的去除效率測定分為對安裝在油煙排煙管道中的油煙凈化設施的測定及對安裝在排煙罩上凈化設施的測定兩種情況。
B.2 對安裝在油煙排煙管道中的油煙凈化設施，通過同時測定凈化前後油煙排放濃度與風量即可按本標准3.6中公式計算油煙去除效率。
B.3 對安裝在排煙罩上凈化設施，需在進行效率測試前，確定一個穩定的抽煙發生源，然後測定出安裝與不安裝凈化設施時的油煙排放濃度與風量，按本標准3.6中公式計算油煙去除效率。

出處：略 作者：略

❻ 油霧凈化器需要通過的檢測有哪些

1、首先要注意的是材料的使用,是不是採用標準的材料,還是普通的鐵鋅板．因為在材料的選擇是非常重要的這也是關繫到油霧凈化器使用壽命。

2、還要切記不要貪圖便宜，用戶在選擇油霧凈化器時要首選質量有保證的產品，安裝了不合格的凈化器，不僅達不到凈化效果，還白花了錢，既費時又費工。

❼ 儲油氣層的檢測方法是什麼

1.常規分析1）薄片及鑄體薄片鑒定

表2—16 岩屑含油等級指數（以冀東油田為例）

（4）油田水及乾酪根中有機酸測定。

油田水及乾酪根中的有機酸在埋藏成岩次生孔隙形成中有重要的作用。這些低碳酸（C1—C6）的單、雙官能團羧酸（包括甲、乙、丙、丁、戊酸及甲二酸、乙二酸、丙二酸、丁二酸、戊二酸）能有效地絡合礦物中的鋁，形成易溶於水的有機鹽，從而大大提高了鋁硅酸鹽及碳酸鹽礦物的溶解度，導致孔隙度增加。因而有機酸高濃度帶也就是次生孔隙發育帶。

Surdam R.C.（1982）對次生孔隙形成曾作了系統的實驗研究。研究結果表明，導致碳酸鹽礦物，特別是硅酸鹽礦物溶解的是孔隙水中的羧酸。

Carothers和Kharaba（1978）曾查明，在80～140℃的溫度范圍內，油田水中所含羧酸可達100～1000μg/g。

目前，測定有機酸的方法有離子色譜法、氣相色譜法、液相色譜法、毛細管電泳法等多種。

❽ 如何用紅外測油儀測量飲食業油煙的測量方法

EP900紅外分光測油儀符合國標「HJ637-2018水質 石油類和動植物油的測定 紅外光度法」。

本方法依據標准GB 18483-2001附錄A執行。

❾ 工業油煙油霧處理執行什麼標准

軋鋼工業的軋制油霧可以執行《軋鋼工業大氣污染物排放標准GB28665-2012》，其他行業的標准暫時沒有找到，《大氣污染物綜合排放標准》（GB16297-1996）是沒有油霧標準的，油霧的檢測方法2020-06-30才正式實施，之前一直用揮發性有機物或者非甲烷總烴的標准來代替油霧。