變形分析的方法

『壹』 變形觀測的理論與方法

變形觀測：
對建築物及其地基由於荷重和地質條件變化等外界因素引起的各種變形（空間位移）的測定工作。其目的在於了解建築物的穩定性，監視它的安全情況，研究變形規律，檢驗設計理論及其所採用的計算方法和經驗數據，是工程測量學的重要內容之一。

振動觀測
對於高層建築物和機械設備往返擺動情況的觀測工作。高層建築物在風力、日照和溫度的影響下，某些機械設備在動荷重的狀態下,都會發生擺動。傳統的變形觀測方法無法滿足這方面觀測的要求。利用光電系統可以將觀測點坐標自動記錄在紙帶上，從而求得建築物的振動頻率和振幅大小。自動傾斜儀（例如電子水準器）能將精密水準氣泡的微小傾斜轉換成電信號輸出，可用於觀測轉動角的往返變動。利用電子水準器同時測定不同高度的轉動角，通過換算可以求得建築物頂點的振動。

沉降觀測
測定建築物或其基礎的高程隨時間變化的工作。建築物在施工和運營期間，對埋設在基礎和建築物上的觀測點，定期用精密水準測量的方法測定它們的高程，比較觀測點不同周期的高程即可求得其沉降值。有時也可用地面立體攝影測量的方法及液體靜力水準測量的方法測定沉降值。在液體靜力水準測量中，可採用探針探測液面高程，也可採用將液面高程的變化用感測器輸出等方法實現自動化觀測。

位移觀測
測定建築物上某些點的平面位置隨時間變化的工作。建築物位移可能是任意方向的，也可能發生在某一特定方向。任意方向位移的測定常用前方交會法，或地面立體攝影測量的方法測定(見地面攝影測量)；對某些不宜用交會法觀測的建築物，也可採用導線測量方法。位移值均由比較不同觀測周期所得的觀測點坐標求得。特定方向位移的測定常用基準線法，即以垂直於位移方向的固定不變的鉛垂面為觀測基準面，定期測定建築物相對於它的偏離值，以計算位移值。此外，還可採用視准線法。

『貳』 不連續變形分析方法有哪些

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剛性樓板假定

其含義是假定樓板平面內剛度無限大，平面外剛度為零。這是一個特有概念能使結構計算概念明了，計算簡便；使結構在每層板內只有3個公共自由度，即兩個平移自由度dx、dy和一個繞豎軸扭轉自由度θz，在板內的每個節點的獨立自由度也只有3個；使電算的效率大大提高，程序的運用范圍越來越廣泛。剛性樓板假定認定平面外剛度為零，忽略了樓面梁的有效翼緣對平面外剛度的貢獻，使結構總剛度偏小，周期加長，吸引的地震作用小，不安全。為此，規范規定用梁剛度增大系數來間接的考慮樓板平面外的剛度。於是高規第5．2．2規定在內力和位移計算時，對現澆樓面和裝配式整體樓面的梁剛度採用1.3－2.0增大系數來考慮翼緣的增大作用。
通過上述處理，目前設計中的絕大多數工程的樓面都能符合剛性樓板的假定，以此進行的計算分析可用於工程設計。

彈性樓板假定
對於復雜樓板，如不規則樓面，狹長、環形樓面，大開洞樓面及多塔、板柱結構、厚板轉換層結構等，其樓板面內的變形會使樓層中各抗側構件位移和內力發生較大的變化，特別是抗側剛度較小構件的位移和內力會加大，若仍用剛性樓板假定來計算分析，其計算結果會不真實，且無法保證其結果的可靠性，必須採用彈性樓板的計算方法。
彈性樓板假定充分考慮了樓板平面內剛度的削弱和不均勻性，採用符合樓板平面內和平面外的實際剛度進行計算分析，其結果更真實的符合結構的計算模型。在SATWE中彈性樓板有彈性板6，彈性樓板3及彈性膜假定樓板等三種。
(1)彈性樓板6，採用殼單元計算樓板面內和面外的剛度，是針對板柱結構和板柱剪力牆結構的。其計算結果會使梁的配筋偏少而不安全，所以不適用於梁板結構樓面。
(2)彈性板3，採用樓板平面內無限剛，平面外剛度按實計算的方法，用厚板彎曲單元進行計算，適用於厚板轉換層結構的轉換厚板分析計算。
(3)彈性膜，上述兩種假定對框架、剪力牆、框－剪、框－筒等結構及空曠的廠房、體育場館等的復雜形狀樓板的計算都不適合，特別是梁配筋的安全性不可靠，從而提出了「彈性膜」假定，它採用平面應力膜單元來真實地計算樓板的平面內剛度，而不是無限剛。為簡化計算，同時忽略樓板平面外的剛度，即面外剛度為零。有點近似剛性樓板假定但又不同於剛性假定，要理解它的真實概念。
應注意：
A彈性樓板假定是用總剛分析法來進行結構整體計算的，所以計算軟體必須具有總剛的計算功能。僅有側剛計算功能的軟體是只適用於剛性樓板假定的軟體，它不能識別彈性樓板。
B用總剛法、彈性樓板進行結構整體計算時，應再用剛性樓板假定補充計算位移比、周期比和層剛比，因為這些參數規范要求是在剛性樓板假定下進行的計算值。 2．4 規范規定
高規5．1．5規定進行高層建築內力與位移計算時，可假定樓板在其自身平面內為無限剛，相應地設計時應採取必要措施，保證樓板平面內的整體剛度。當樓板會產生明顯的面內變形時，計算時就應考慮樓板的面內變形或對採用樓板面內無限剛性假定計算方法的計算結果，再進行適當調整。
所以：計算位移比、層剛比、周期比時選用剛性樓板假定[是]，計算內力、配筋及其他內容時選用剛性樓板假定[否]。
高規4.3.6及抗震規范3.4.3規定對不規則、開大洞、樓板局部不連續等情況，在設計中應考慮樓板削弱產生的不利影響，應採用符合樓板平面內實際變化的計算模型。

『叄』 分析變形記的突轉手法

摘要 您好~我是儒雅的何季坤，您的問題我已經收到。正在為您緊急整理答案，請不要著急哦！打字較慢，約2分鍾內回答你，請稍候哦！

『肆』 產品變形的原因分析

產品變形的原因分析，主要是有內因和外因相互導致作用形成的。

『伍』 變形監測穩定性分析的方法有哪些

明挖基坑主體結構監測內容主要包括：圍護牆頂沉降 、圍護牆頂水平位移、地表沉降、 混凝土支撐軸力、 鋼支撐軸力、 圍護結構水平位移、坑外土體側向位移、坑外地下水位、立柱豎向位移、冠梁及圍護結構內力、孔隙水壓力、側向土壓力、坑內地下水位、立柱內力、坑底隆起等項目。 暗挖車站、區間隧道的監測內容主要包括：地質編錄、拱頂沉降、洞內凈空收斂、錨桿內力、鋼格柵內力、爆破振動、地下水位等。 工程周邊環境監測內容主要包括：周邊建築物沉降、周邊建築物傾斜、周邊地表沉降、周邊建築物裂縫、周邊管線水平及豎向變形等。

『陸』 PEST分析法的分析變形

有時，亦會用到PEST分析的擴展變形形式，如SLEPT分析、STEEPLE分析， STEEPLE是以下因素英文單詞的縮寫，社會/人口（Social/demographic）、技術（Technological）、經濟（Economic）、環境/自然（Environmental/Natural）、政治（Political）、法律（Legal）、道德（Ethical）。
此外，地理因素（Geographical Factor）有時也可能會有顯著影響。
更多擴展
PESTLE/ PESTEL分析 - Political, Economic, Sociological, Technological, Legal, Environmental
PESTLIED分析 - Political, Economic, Social, Technological, Legal, International, Environmental, Demographic
STEEPLE分析 - Social/Demographic, Technological, Economic, Environmental, Political, Legal, Ethical
SLEPT分析- Social, Legal, Economic, Political, Technological

『柒』 請問給定邊界條件，計算受力後腳肌肉的變形，應該用什麼分析方法

你是學數學的還是學力學的，你導師的建議我認為是這樣的：
1）你可以使用有限元分析軟體進行求解；
2）你可以使用材料力學及彈性力學中的相關知識，將問題進行等效或者簡化，然後求解。

『捌』 非連續變形方法

非連續變形分析方法（DDA）是由美籍華人石根華^{［8］［9］}提出的一種新的數值模擬方法。該方法平行於有限元法，充分考慮了岩體的復雜性，將結構面所切割而成的塊體作為分析單元，將動力學與靜力學統一起來，用最小勢能原理把塊體單元之間的接觸問題和塊體單元本身的變形問題統一到矩陣中求解，具有完備的運動學理論、嚴格的平衡假定、正確的能量消耗。自1986年DDA方法問世以來，受到了國內外岩土工程界學者的廣泛關注，其有效性已被國外學者證明^［8］。

目前用於分析岩體非連續性的方法較多^［10］，其中非連續變形分析方法（DDA）可以說是最有發展前景的方法。一般文獻均將非連續變形分析方法歸結為離散元法，但就其本質上來說更像有限元法，准確地說DDA方法是介於有限元法與離散元法之間的一種數值模擬方法（圖1.4）。DDA方法求解的是有限元法類型的網格單元，未知數也為位移，具有與有限元法形函數類似的位移轉換矩陣；二者總體平衡方程都可以由最小勢能原理推導出，而且具有相同的格式，作者認為DDA方法具有以下3個顯著的特徵。

圖1.4 FEM、DEM與DDA的關系

（1）單元形狀的任意性：由於DDA方法是用單元的剛體位移、轉動及變形作為未知數，而不是用節點位移，因此其能處理任意形狀的單元網格，這一點是有限元法無可比擬的。

（2）單元之間的接觸關系：DDA方法中一個重要問題就是單元接觸關系的判斷，這也是DDA方法的難點。一般來說，單元的接觸具有兩種類型，每一種類型都具有張開、滑動與鎖定三種形式。接觸判斷具有距離接觸准則和角度接觸准則。單元之間的接觸必須滿足無拉力與無嵌入。庫侖摩擦定律是能量消耗的主要原因。

（3）慣性力：慣性力是用來防止（剛體）塊體的自由移動的。計算中引入了時間因素，即考慮變形有一時間過程。對動力問題及靜力問題，荷載、位移均與時間有關，即位移具有速度和加速度。

『玖』 構造變形分析

圖7-7表示了根據深地震反射剖面結果(圖7-2)的構造變形分析,其中准噶爾南緣斷裂在深地震反射剖面范圍以外。 天山北緣構造特徵是顯示的平行山體的多排背斜,清水河背斜和瑪納斯背斜分別是其中的第一和第二排背斜構造。 兩排構造之間,在圖7-2中4～6s和8s左右呈現出較連續的反射事件,它們解釋為相應深度上的兩條滑脫帶。 在滑脫帶上,由於帶內的剪切活動而形成韌性剪切。 這兩條滑脫帶分別在6s和8s左右的深度上匯集到清水河斷裂,推測向南最終匯集到准噶爾南緣斷裂。 根據地殼深部的反射圖像,結合活動構造研究的結果,推測天山北緣深淺部活動構造關系是:由於印度板塊向北推擠,在准噶爾南緣斷裂大約30km深度上滑脫構造開始活動並向北發展,第一個斷坡(清水河逆沖斷層)的發育和第一排背斜構造帶形成,其後向北第二排斷坡與相應瑪納斯背斜構造帶的形成。反射剖面顯示在石河子以北的潛伏構造,是否與正在發育的第三排構造相聯系,有待進一步研究。

圖7-7 天山北緣構造變形分析圖,圖中橫坐標0～80km段與反射剖面相對應

天山北緣山前坳陷內的深地震反射剖面和石油地震剖面,清楚顯示了該地區近東西向展布的3排背斜構造。 其中第二、三排構造屬山前褶皺帶構造,其核部為新生代地層。 這些構造具有深淺層構造形態不一致的特徵,淺層陡,深層緩。 由南往北,構造高度逐漸下降,隆起幅度逐漸減小,最後變為平緩的潛伏背斜。 深反射剖面證實了前人對這組逆沖斷裂可能受到更深處仍在活動的滑脫帶的控制的推測。 在地殼的中部存在一條向南緩傾的滑脫帶,它控制逆斷裂-褶皺帶的形成和發展。 在深地震反射剖面上,瑪納斯背斜由位於8～10km深度的滑脫面向南與清水河逆沖斷裂相連接,莫霍界面在其下方45km左右的深度上,界面向南傾,在剖面南端深度達50km。 天山北緣的地殼結構圖像表現出較顯著的地殼縮短和增厚的構造特徵(如逆沖斷裂、「薄皮構造」和「鱷魚結構」等)。