計算方法中有關避免誤差的論文

A. 普通雨量器降水量觀測誤差的分析論文

普通雨量器降水量觀測誤差的分析論文

【論文關鍵詞】普通雨量器 降水量 觀測誤差 分析

【論文摘要 】 本文分析了普通雨量器降水量觀測過程中引起降水量誤差的原因,並依據SL21—90《降水量觀測規范》的有關規定對普通雨量器降水量觀測誤差的控製做了明確的要求，對基層測站的實際工作具有指導性作用。

1、導言

普通雨量器是使用時間最長，而且設置最廣泛的降水量觀測儀器，它採取了把自然降水量通過已知一定面積的承水口收集後導入儲水瓶，然後再將收集到的降水量用專用量杯量取的方法測取，所以它構造簡單，使用方便，是基層測站常用的降水量觀測儀器之一。但在觀測過程中和其它水文觀測項目一樣，由於受一些因素的影響難免存在一些觀測誤差，下面就其存在的誤差進行探討。

2、誤差來源

2.1濕潤誤差

普通雨量器的承雨器和儲水平內壁對部分降雨的吸附造成的水量損失，稱濕潤誤差。濕潤誤差是負向系統誤差，使觀測的降水量系統偏小。濕潤誤差與雨量器的材料、結構以及風速、空氣濕度和氣溫有關。雨量器內壁越光滑，口徑越小，承雨器濕潤面積越小，濕潤誤差越小。風速大、濕度小、氣溫高，濕潤誤差就大。

濕潤誤差包括承雨器和儲水瓶兩部分，用下式計算：

△pω=（C1+C2）n (1)

式中：△pω—為等時段降雨量觀測的濕潤誤差（mm）；

C1、C2—分別為承雨器和儲水瓶一次降水量觀測中的濕潤誤差（mm）；

n—為該時段內雨量器的濕潤次數。

SL21—90《降水量觀測規范》指出，每年降水量的濕潤損失一般為0.05—0.3mm，一年累計濕潤誤差可使降水量偏小2%左右；降微量小雨次數多的乾旱地區，年濕潤損失可達10%。

2.2蒸發誤差

降水停止到觀測時刻或降水間歇期間雨量器儲水瓶中水分蒸發造成的損失，稱蒸發誤差。蒸發誤差屬負向系統誤差。蒸發誤差可用下式計算：

Δpe=edhd+enhn （2）

式中Δpe—為時段降水觀測蒸發誤差（mm）；

ed、en—分別為雨量器白天和夜間蒸發損失率（mm/h）；

hd、hn—分別為時段降水觀測中白天和夜間的蒸發時間（h）。

降水觀測蒸發損失與觀測站所處的區域的氣候條件有關，而且隨季節不同而變化，所以蒸發誤差的有關參數必須通過實驗確定，不可盲目借用。

SL21—90《降水量觀測規范》指出，蒸發損失量可占年降水量的1—4%。

2.3濺水誤差

較大的落在地面上，可濺起0.3—0.4m高，並形成一層雨霧隨風飄入雨量器內，使觀測的降水量大於實際降水量，這項誤差稱為濺水誤差。濺水誤差屬於正向系統誤差。

實踐證明帶風圈的雨量器濺水誤差可使年降水量偏大1%。

地面雨量器的濺水誤差可使年降水量偏大0.5—1%。

2.4動力誤差

風對雨量器承受降水的干擾造成水量損失，稱動力誤差。動力誤差由飄溢現象產生。飄溢現象是指降雨或降雪時部分降雨或降雪不落入雨量器中的現象。飄溢現象主要是由於雨量器在大風氣流中發生流嚴重變形而產生的，此時經過雨量器上方的氣流和雨點的跡線幾乎與地面平行，使雨滴飄走而不是落在雨量器內，雪中的比重更小，因而飄溢現象更嚴重。

動力損失等於雨量器捕捉降水量與實際降水量之間的差值。由於觀測降水時多種因素影響，很難確定出實際降水量或真值降水量，而地面雨量器受風的影響較小，也就是說，不管風速有多大，地面風速總為零。雨滴又總要活在地面上，所以在無雨是濺入和風吹雪的干擾時，地面雨滴是捕捉的降水量接近實際降水量。

2.5儀器誤差

這里的儀器誤差，是儀器作為工廠的合格產品本身具有的誤差，不包括儀器現場安裝調試不合格、器口安裝不水平等認為原因產生的誤差。

2.5.1承雨器環口直徑加工誤差

設實際降水量為p0，承雨器環口標准內徑為D0,含有加工誤差的直徑為D，由此觀測的降水量為p，由於

(3)

應用權對標准差傳播體，得

S(p)=2S（D） （4）

SL21—90《降水量觀測規范》規定，雨量器承雨器口內徑採用200mm，允許誤差為0.6mm,相對誤差為0.3%，以此作為限差，得器口加工誤差標准差S（D）=0.15%，由此引起的降水量觀測誤差標准差為

S (p)=2S（D）=0.3 %

當降水量p=10mm時，承雨器器口誤差引起的降水量誤差標准差S（p）=0.03mm。

2.5.2量雨杯示值誤差

量雨杯的內徑為40mm，截面積為12.6mm2，承雨器截面積為314.2cm2，是量雨杯的25倍，亦即將雨器收集到的1mm深的降水倒入量雨杯內，水柱則有25mm高；這就等於將降水深度放大了25倍，從而提高降水測量精度。

2.6測記誤差

SL21—90《降水量觀測規范》要求，降水量觀測要求記至0.1mm，其相應標准差為0.029mm。

2.7其他誤差

觀測場距離建築物或樹木太近、儀器承雨口不水平等，都可以給降水量帶來較大誤差，但只要按SL21—90《降水量觀測規范》的要求操作，這些誤差時可以減小或完全避免的。

3、消除誤差的'方法

3.1濺水

雨水濺失對於大多數雨量器來說約為0.1-0.2mm，可視為器差，很容易消除。

3.2蒸發

蒸發引起的誤差則與許多因素有關，基層測站站的地理位置，氣象條件（溫度、風、濕度），還有儀器本身的結構、材料等。據多年工作經驗得知,各種類型的雨量器由於蒸發引起的平均誤差占年降水量的3-6%,單獨的觀測誤差是0.3-0.5mm。

為了減小蒸發的影響，一是要求承雨器的接雨面一定要光滑，使雨水到達接雨面很快通過漏斗；減少雨水的沾附；二是降雨一經停止時，立即進行測量，特別是在炎熱的夏季和濕度較小的乾燥季節，要及時量取由蒸發引起降水量的損失。

3.3動力

風是造成影響准確地測量降水量的主要原因，風往往導致儀器測得的降水量偏小，降雨時，觀測誤差取決於降雨類型，確切地說取決於雨滴大小和風速。而在固態降水時，被風吹走的降雪量隨風速的增大而增加。所以理想的條件應該是：雨量器器口上空能形成平行的氣流，避免有風的局地加速度，盡可能減少沖擊器壁氣流或湍流。在儀器安裝時，避免裝在過於空曠和四周有高大的樹林或建築物的地方。風是隨著高度的增加而增大的，因此雨量器內收集的降水量隨著儀器安置高度的增加而減少。所以雨量器的器口高度應盡可能低一些，低到能防止從地面可能濺入雨水為度。《降水量觀測規范》統一規定為為普通雨量器的高度70cm。

4、結論

濕潤誤差、蒸發誤差和動力誤差屬於負向系統誤差，其中濕潤誤差和蒸發誤差的確定還比較容易，但確定動力誤差卻比較復雜，為探討動力損失與相關因素的關系，可在區域內選擇若干雨量站展開地面雨量器與標准高度雨量器對比觀測實驗。動力損失Δpa用捕捉率來表示，兩者關系為

Δpa=pm（1- ） (5)

(6)

式中pm—為標准高度雨量器觀測降水量；

Pg—為地面雨量器觀測降水量；

R—為捕捉率，捕捉率越大，動力損失越小，當R=1時，Δpa=0。

基層測站對降水量觀測值，一般不對上述系統誤差進行修正；但應對這些誤差有所認識，在觀測中按SL21—90《降水量觀測規范》要求採取措施盡量減少上述誤差。盡可能將誤差控制在1—2%以內。

在要求較高的水平衡分析和水資源評價中，如需考慮上述誤差，可通過實驗確定有關參數。

參 考 文 獻：SL21—90《降水量觀測規范》。

B. 求數值計算方法在某個專業中(機械專業,控制工程等等)的應用論文一篇

黃土路基溫度場數值分析掌
王鐵行劉明振魯潔
(西安建築科技大學土木工程學院陝西西安710Q55)
摘要基於黃土高原的氣候特徵及現有文獻，提出了模擬黃土高原氣候因素的地表溫度場數值
計算方法，並模擬氣溫、輻射量、濕度等邊界條件，經過對黃土高原邊界因素的分析研究，確定了適
於黃土高原的模型參數。對西安和延安兩地地表溫度的計算結果與實測結果的對比分析表明了文內方
法的合理性，分析了黃土路基溫度場隨氣候的動態變化。探討了溫度梯度對非飽和黃土路基穩定性的
影響，表明外界條件的晝夜變化對路基路面溫度的影響不超過30 cm。
關鍵詞黃土溫度氣候路基數值分析
1引言
路基直接受到諸如輻射、蒸發、濕度、風速等氣
候因素及路基地表形態的影響，其土體溫度場是變化
的。溫度變化引起水分遷移使含水量變化.^引，並
引起土體凍融相變使水份向凍融界面運移。溫度變化
導致工程土體濕度場變化，進一步導致強度場變
化¨卜p1，常常導致一系列病害的發生。路基工程橫
向熱差異問題及其導致的病害問題，即工程中的陰陽
坡問題，主要與路基陰、陽坡面受到的輻射等氣候因
素的差異有關。這方面研究成果目前較少。本文模擬
黃土高原氣候變化過程及路基地表形態，就黃土路基
溫度場的數值計算方法及溫度場的變化過程進行
探討。
2黃土路基溫度場數值模型及參數取值
輻射、蒸發、濕度、風速等因素隨時間變化。黃
土路基溫度場屬非穩態相變溫度場，其基本方程為
([K]+訾)四={P|t+岩四一山(1)
式中[K]為溫度剛度矩陣；[Ⅳ]為非穩態變溫矩
陣；{r}為溫度值的列向量；△f為時間步長；{P}為合
成列陣，下標f為時間。
{P}是綜合考慮相變、輻射、對流、蒸發的列
陣。輻射列陣包括太陽輻射列陣、大地輻射列陣和大
氣輻射列陣。各個列陣參見有關文獻∞1。參考有關文
獻¨卜歸1，取黃土地表大地輻射黑度為0．68，取黃土
地表對太陽輻射的吸收率為O．78，瀝青路面對太陽
輻射的吸收率為0．90。大氣輻射黑度z：與大地對大氣
輻射的吸收率口』的取值比較復雜，其值與氣溫、雲
量、濕度、粉塵含量等因素有關，氣溫和濕度不僅可
以反映空氣中水蒸氣的多少，也可以反映雲量水平
高低。
本文選取氣溫和濕度作為氣候的特徵指標確定Z：
與盧：經過分析，並考慮到計算中z：與盧7的乘積作為
一整體，得到z：盧』確定關系式
Z2盧』=，+0．006t+0．004Sd (2)
式中Z為氣溫，』(℃)；s。為相對濕度，(％)；廠
拳國家自然科學基金項目(50308024)。
王鐵行，男，教授。
為綜合考慮其他因素影響的區域性系數，西安取值
0．20，延安取值0．25。西安和延安地區每月平均氣溫
及相對濕度見表l。
表1氣溫和相對濕度表
』 以東西走向路基為例，路基邊坡坡率1：1．5，依
據文獻[10]方法計算得到路基南坡面和北坡面的
坡面系數如表2所示。
表2南坡面和北坡面的坡面系數表
萬方數據
·2· 全國中文核心期刊路基工程2008年第3期(總第138期)
3計算結果及分析
採用前文方法，模擬當地氣候條件對西安和延安
地表溫度進行計算，計算及實測得到平均地表溫度隨
時間變化，計算與實測結果較為一致。
以西安地區東西走向路堤為例對路基溫度場進行
計算分析。路基邊坡坡率1：1．5，寬度10 m，高度4
m，瀝青路面。計算得到不同月份路基日平均溫度分
布如圖1、圖2所示。
{
越
磺
溫度，℃ 溫度，℃
O 10 20 30 0 10 20 30
2
4
鑫6
聰8
10
12
2
逞4
嫠6
8
10
12
2
{4
越
璐6
8
lO
12
溫度，℃
0 10 20 30
2
乓4
蓑6
8
lO
12
2
逞4
嫠6
8
10
12
溫度，℃
0 lO 20 30
圖1路基陰坡面溫度隨深度分布圖
溫度，℃
O 10 20 30
溫度，℃
0 10 20 30
{
魁
聰
{
越
賺
溫度，℃
溫度，℃
O lO 20
圖2路基陽坡面溫度隨深度分布圖
圖l為路基陰坡面平均溫度隨深度分布；圖2為
路基陽坡面平均溫度隨深度分布。圖中顯示不論在陰
坡面還是陽坡面下，溫度沿深度分布均隨季節變化。
計算表明，冬季淺層土體平均溫度較低，3 m深度范
圍沿深度存在明顯的增溫梯度。因非飽和土體水分具
有從高溫區域向低溫區域遷移的特點，在溫度梯度作
用下，冬季土體水分不斷向地表遷移。當地表土體凍
結時，源源不斷地遷移水分逐漸凍結，在凍結層發生
凍脹，甚至出現高含冰凍土。凍結層春季融化後因強
度急劇降低，可造成溜方等病害，或形成疏鬆層，易
於遭受雨水沖刷。夏季淺層土體平均溫度較高，3 m
深度范圍沿深度存在明顯的負溫梯度，負溫梯度具有
抑制蒸發勢導致土體水分向地表遷移蒸發。
比較圖1和圖2看出，陰坡面和陽坡面的溫度分
布在夏季差別小，冬季差別大。夏至差別最小，冬至
差別最大。陽坡面和陰坡面在冬季出現較大溫差，易
於導致陰陽坡面出現不同凍結狀態。圖中顯示出西安
地區陽坡面一年四季不凍結，而陰坡面在冬季凍結。
在黃土高原北部寒冷地區則出現凍結深度差異等
問題。
圖3給出了路面下深度2 m和4 m處路基橫向溫
度分布。圖中顯示出，7月份路基溫度呈吸熱型，越
靠近坡面，溫度越高，溫度梯度越大。而1月份路基
溫度呈放熱型，越靠近坡面，溫度越低，溫度梯度越
大。路基中部區域溫度橫向變化較小，但隨著深度增
加，7月份2 m深度處的溫度高於4 m深度處。1月
份2 m深度處的溫度卻小於4 m深度處。
ZU
＼ J6 ／
、、、．—．，．一——，———．．．／
12
囂s
贈4
距中心距離，cm
(a)7月(深度2m)
p刪
＼ 越16 ／
＼ 望!至。／
8
4
一10—8—6—4—2 0 2 4 6 8 10
距中心距離，cm
(b)7月(深度4m)
距中心距離／c「 距中心距離，cm
(c)1月(深度2m) (d)1月(深度4m)
圖3路基橫向熱分布圖
黃土路基溫度場隨氣候的動態變化，特別是溫度
梯度的存在，對考慮溫度影響確定非飽和土路基滲透
系數、確定非飽和土水勢、進行非飽和土路基水分場
計算是有價值的。
上述對路基日平均溫度進行了計算分析。為了進
一步探討晝夜路基溫度差異，將每日分為兩個時間段
進行計算。計算得到路基路面白天平均溫度分布和路
基路面晚上平均溫度分布。表面因直接承受晝夜外界
條件變化，白天和晚上溫度差別較大。這一差別隨季
節是變化的，7月份差別最大，超過30℃，1月份最
小，約為7℃。但在深度30 cm處，白天平均溫度和
晚上平均溫度幾乎是相同的，其差別可忽略不計。因
此，外界條件的晝夜變化對路面溫度的影響不超過
30 cm。當深度超過30 cm時，可不考慮外界條件晝
夜變化影響。當深度小於30 cm時，宜考慮晝夜比較
萬方數據
鄭健龍等：膨脹土路基溫度現場觀測分析與研究·3·
膨脹土路基溫度現場觀測分析與研究木
鄭健龍繆偉
(長沙理工大學公路工程學院湖南長沙410076)
摘要為了研究自然氣候條件下膨脹土路基內部土體溫度變化規律，在某膨脹土路堤內部進行
了一年多的現場跟蹤觀測，分析了不同位置土體溫度隨時間的變化規律，發現了不同深度溫度變化滯
後性和溫度場分布季節差異性，並對其特點和形成原因進行描述和解釋。根據溫度變幅標志，推測出
了當地膨脹土氣候劇烈影響深度，可作為相關工程處治的參考依據。
關鍵詞膨脹土溫度現場觀測氣候影響深度
1前言
膨脹土是一種粘粒成分主要由親水性礦物(蒙脫
石、伊利石)組成的高液限粘土，其主要特徵表現為
吸水顯著膨脹軟化，失水急劇干縮開裂。大量研究表
明，氣候干濕循環作用是引起膨脹土路基淺層破壞的
根本原因，因此，土水關系成為膨脹土研究的重點和
熱點，而對溫度這一同樣受氣候直接影響的指標則沒
有引起足夠的重視。
從熱力學理論和非飽和土理論來看，溫度對非飽
和土的性質影響很大。首先，非飽和土的吸力一般定
義為土中水的自由能狀態，溫度升高，土體水分勢能
增加，吸力降低，抗剪強度降低.。其次，土體中濕
度場和溫度場是耦合作用、相互影響的。也就是說土
壤水分的運動不僅僅是因含水量的分布不均衡引起
的，溫度梯度的存在也是驅使水分遷移的原因。由此
可見，研究膨脹土路基中的溫度在不同氣候條件下的
變化規律，具有極其重要的理論意義和工程實際
意義。
曩交通部西部交通建設科技項目(2002 318000)。
鄭健龍，男，教授，博士，博士生導師。
2觀測方案的設計和實施
在已進行的非飽和土溫度變化規律研究中，楊果
林等通過膨脹土路基模型試驗，得到了在積水、日
照、陰天和降雨4種模擬氣候條件下，膨脹土路基中
溫度的變化規律舊-。劉炳成等在多種條件下，對非飽
和多孔土壤中溫度和濕度分布的動態特性進行了室內
試驗研究，分析了溫度效應對水分運移的影響」J。為
了真實、准確地了解膨脹土路基在自然氣候條件下，
其內部土體溫度變化規律，本次研究採取了現場跟蹤
觀測。觀測地點設在南(寧)友(誼關)路寧明段
Al(2+412斷面，位於項目組「土工格柵加筋包邊處
治方案」試驗路段內，格柵包邊寬度為3．O m，路堤
填料採用寧明灰黑色膨脹頁岩風化破碎土HJ，共埋設
了溫度感測器、含水量探頭、土壓力盒、水平位移
計、剖面沉降管，垂直測斜管共6種觀測元件。其
中，為了保證觀測的精度和穩定性，選用了長沙金碼
高科公司生產的JMT一36型溫度感測器，其主要技術
指標為：測量范圍一20—110℃，精度+O．5℃，線
性誤差+0．3℃。溫度感測器沿橫向布置了7個，距
邊坡水平距離分別為0．4 m、0．9 m、1．5 m、2．2 m、
3．O m、4．0 m和13．0 m，距路基頂面的距離均為3．5
大的溫度變化。土表面因其吸熱性小於瀝青路面，外
界條件的晝夜變化引起路基溫度的變化小於瀝青路參考文獻：
面，故可認為，外界條件的晝夜變化對路基溫度的影[1】王鐵行，陸海紅·溫度影響下的非飽和黃土水分遷移問題探討·岩土力
響也不超過30 cm。Ⅲ蓋二=』0，：∑翟：％蝌，．w．鼬。一～。。。。。m。
4 結論(33)：483—500．
溫度變化可導致黃土路基出現一系列病害問題， [3]黨進謙，李靖·含水量對非飽和黃土強度的影響·西北農業大學學報，
特別是陰陽坡及其導致的病害問題，主要與陰、陽坡[4]磊Z芸茹茹五學研究中的若干新趨勢．岩土工程學報』200l。
面受到的氣候因素的差異有關。本文基於黃土高原的23(1)：l-13．
氣候特徵及現有文獻，提出了模擬黃土高原氣候因素[5]劉保健'支喜蘭，謝永利等·公路工程中黃土濕陷性問題分析·中國公
的地表溫度場數值計算方法，並模擬氣溫、輻射量、[6]譬盞≮=：蓋翟=二310 N嶇N。耐。d A蒯岫。‰訓
濕度等邊界條件，經過對黃土高原邊界因素的分析研一Te。二咖。i：』Qi。ghai—ibet之。一．萎ien。i。。h抵二E，2002，45
究，確定了適於黃土高原的模型參數。進一步對西安(4)：433一「3．
塑堊耋要嫠筻鎏薴結量復窶型笙墨竺翌皆坌要耆翌! 罱蠢羹言：妻言蓮囂篡囂i艾奏≥誓蓄蠱釜}土i翥，』
本文方法的合理性，對東西走向坡面的計算結果揭示高蘭霸：薪』：『纂譽?葫籍桑蕃劃茹茹二；度場的數值模型．重
了陰陽坡面地表溫度的差異性，對陰陽坡面地表溫度慶大學學報，2003，26(6)：66—69．
的差異性隨季節的變化規律進行了探討。外界條件的[10]王鐵行·岳彩坤·模擬氣候因素的黃土路基地表溫度數值分析．路基
晝夜變化對路基路面溫度的影響不超過30 cm。
工程-2008t(1)：1也收稿日期：2007一04—20
萬方數據

C. 數值計算過程中，減小誤差的常見方法有哪些

減小實驗誤差的幾種常用方法
1．減少環境誤差 檢查儀器的使用條件是否得到滿足，如溫度、壓力是否符合要求，電磁場或光線有無干擾等，以及儀器設備使用狀態是否滿足設計要求，如水平、鉛直、拉伸等狀態是否調整好，光學儀器透鏡器件等有否調整到共軸等高，電源電壓供給是否達到要求值等。
2．相對測量法 相對測量法是利用已知其精確數據的標准樣品，在同樣條件下與待測樣品進行對比實驗，這樣做可以消去一些已知或未知的系統誤差。光譜分析中，把樣品的光譜、色度與標准譜、標准色相比較，從而找出樣品的成分就是這種方法。
3．直接替代法 直接替代法是直截了當地測定物理量的方法，如用天平測定質量，圖（a）中，待測物A與平衡物B在天平上平衡．圖（b）中，將砝碼W替代A，重新達到平衡，W的質量即A的質量。不論天平等臂與否都可用。直接替代法的測量精確程度，取決於作為標准元件的准確度以及指示部件的分辨靈敏度。
4．交替測量法 把測量對象的位置相互交替，是交替測量方法中的一種。使用等臂天平時的復稱法也是位置的交替，以此消除天平的不等臂誤差。

D. 一、數值計算中,誤差是不可避免的。 減小運算誤差有哪些原則

減少運算誤差的原則有：

1、要避免除數絕對值遠遠小於被除數絕對值的除法

用絕對值小的數作除數進行除法運算時，舍入誤差會增大。如計算x/y時，若0<｜y｜ㄍ｜x｜，則可能對計算結果帶來嚴重影響，應盡量避免。

2、要避免兩相近數相減

在數值計算中兩個相近的數相減有效數字會嚴重損失，例如X＝532.65，Y＝532.52都是有五位有效數字，但X－Y＝0.13隻有兩位有效數字。這說明必須盡量避免出現這類運算。最好是改變計算方法，防止這種現象產生。

3、要防止大數「吃掉」小數

在數值運算中參加運算的數有時數量級相差很大，而計算機位數有限，如不注意就會出現大數「吃掉」小數。

4、注意簡化計算步驟，減少運算次數，從而減少計算工作量

簡化計算步驟，減少運算次數不但可節省計算時間，而且還能減少舍入誤差。這是數值計算必須遵從的原則。

5、選用數值穩定性好的演算法

(4)計算方法中有關避免誤差的論文擴展閱讀：

在數值計算中，為解決求方程近似值的問題，通常對實際問題中遇到的誤差進行下列幾類的區分：

1、模型誤差

在建立數學模型過程中，要將復雜的現象抽象歸結為數學模型，往往要忽略一些次要因素的影響，對問題作一些簡化。因此數學模型和實際問題有一定的誤差，這種誤差稱為模型誤差。

2、測量誤差

在建模和具體運算過程中所用的數據往往是通過觀察和測量得到的，由於精度的限制，這些數據一般是近似的，即有誤差，這種誤差稱為測量誤差。

3、截斷誤差

由於實際運算只能完成有限項或有限步運算，因此要將有些需用極限或無窮過程進行的運算有限化，對無窮過程進行截斷，這樣產生的誤差成為截斷誤差。

4、舍入誤差

在數值計算過程中，由於計算工具的限制，我們往往對一些數進行四捨五入，只保留前幾位數作為該數的近似值，這種由舍入產生的誤差成為舍入誤差。

5、抽樣誤差

抽樣誤差：是指樣本指標和總體指標之間數量上的差別，例如抽樣平均數與總體平均數之差 、抽樣成數與總體成數之差（p-P）等。

E. 統計學中如何減少調查誤差

調查誤差就是收集的數據資料與真實情況的差異，按產生的原因可分為兩類，即登記誤差和代表性誤差。
登記誤差是由於人的主觀故意或失誤而產生的誤差，
代表性誤差是用部分單位來推斷總體時產生的誤差。
減少方法：
為了消除登記誤差，可以加強對調查人員的業務培訓，提高其素質；合理設計調查表，不使被調查者產生誤解；採用合適的調查組織形式，盡量避免人為因素的干擾。代表性誤差是不可避免的，但可以通過按隨機原則抽取樣本，或適當擴大樣本容量的方法加以控制。

F. 淺析流量對加油機誤差的影響的論文

關於淺析流量對加油機誤差的影響的論文

在石油資源日益緊張的新時期，合理有效確保石油利用率已成為業界關注重點。在業界，為了更好的保證加油機加油量的准確度和使用的正確性，我們有必要在工作中對各種能夠引起加油機誤差的因素進行分析。其中以流量對加油機造成的誤差最為突出，中國其主要表現出過沖量等方面。這里我們就流量對加油機造成的誤差原因分析，重點闡述了相關影響情況。

一、液體流量對流量計基本誤差的影響

流量計是加油機、加油站工作的核心，也是加油計量、營銷工作的基礎。但在過去的加油機計量工作中，普遍採用容積式加油機計量技術，這種計量技術對整個流量計量工作的開展有著一定的限制，因此在測量中我們必須要高度重視流量本身的測量工作，並且將其測量內容按照過去國家計量標准來表示，確保流量在允許誤差范圍內。在我國現行的燃油加油機檢定規程中，明確的指出了在加油機計量裝置中，流量計最大誤差不能夠超過0.02%，同時測量結果的重復性也要保證在0.07%以內，因此在加油機流量誤差測量工作中，我們可以採用函數公式E=f(q)來表示。

1 漏流量

漏流量問題是加油機計量裝置中最常見的故障之一，中國它的.出現和容積式流量計本身的構成有著密切關系，是容積式流量計在計量空間機械組合不合理而產生的，由於這一裝置內部的機械組合長期處於高速運轉狀態，因此在各個部件之間必然存在運動間隙，如果這個時候進行油量計量，那麼這些運動間隙的存在必然會導致漏流量的產生，給計量工作的開展造成影響。同時，由於計量空間本身體積與齒輪磨合有一定關系，因此它在誤差和流量之間也會受到漏流量的影響，這就需要我們在了解漏流量變化的基礎上深入開展容積式流量檢定工作，從根本上保證計量結果的准確與合理。流量計的這一特性分析得出，流量計的誤差通常都只是和容器的溶劑以及傳輸齒輪之間有著密切關系，也就是容積式流量計在測量過程中僅僅與流量計之間有著幾何結構關系，而與流體性質和流量值沒有太大的關系。這一特性使得我們在容積式流量計的研究中誤差分析變的清晰明了。

2 漏流量誤差測量

在加油機的實際操作工作中，由於漏流量問題普遍存在，因此在計算的構成中計算公式是固定不變的，但是在計算中卻需要考慮流量與流量誤差之間的具體關系。這個時候我們可以利用公式：

Q=(1/12)*(a^3b/l)*(△p/μ)(1)

在這一公式中，a指的是測量元件之間的距離，b表示沿著流動方向所呈現出的整體長度;l是測量元件本身所具備的厚度;P是測量元件的前後壓力。經過公式分析我們發現，漏流量的測量與測量元件前後之間的壓力值成正比關系，而同流體本身的粘度成反比關系。同時在工作中，漏流量除了同這些因素相關之外，還與機械內部的磨損有著密切關系。

3 基本誤差測量工作

在容積式流量計的基本誤差測量工作中，考慮了漏流量現象後，我們採用了多次容積式流量計量策略，並將實際誤差和曲線形狀構成了一個誤差測量曲線圖。在實際測量工作中，如果流量小於誤差測量的時候，流量計的誤差值基本上不會發生太大的變化，但它本身是一個隨著流量增加而不斷上升的現象，因此在流量計誤差上又會隨著正負方向變化而產生位移，並且穩定性也會隨之變動。這一變化過程中，我們可以將其按照圖中2號線路所示進行標識。中國在加油機計量檢定工作中，為了更好的保證檢定結果的准確性，必須要在各流量點設計上科學的選擇相關設計標准。對於那些使用一段時間之後就出現濾網堵塞、漏流量上升的問題要及時的加以處理，並且按照工作實際將誤差明確的表示出來。通常情況下，在工作中除了人為操作故障之外，誤差正負偏差方向也會帶動計量誤差的變化，因此在計量工作中要重視誤差計量策略的選擇，否則不久之後必然會出現問題加大的現象。

二、流量范圍內對加油機誤差值的影響

漏流量所引起的誤差永遠是一個負誤差，當流量和漏流量相比越大，這個負值越小，即相對付出的油越少;當流量和漏流量相比越小，這個負值越大，即相對付出的油越多;當流量接近漏流量，E值接近-1，也就是-100%，這時加油機付出的油幾乎全部是漏流所流出的油。中國由此可見，對加油機漏流量的檢查是對加油機計量性能測量的一個不能忽視的環節。漏流量是一切容積式流量計所共有的特性之一，而且流量和漏流量之間是相互影響的，根據平行平板理論。

三、加油機檢定誤差的確定方法

在加油機誤差檢定過程中，我們應當盡可能的保證加油機流量的穩定性，從根本杜絕漏油問題的發生，同時在檢定注入的時候要採用一次注入的方式，確保測量時間、測量方法的科學與合理。用100L量器注油時，要在工作中將油量控制在95L以上，但是由於油量本身會產生氣泡和油沫的現象，因此往往都需要在容器上方加設一定的預留空間，避免因為注入不準而影響到測量結果。為能真實反映現場達到的最大流量，在工作中我們必須要科學的採用加油機檢定誤差的確定方法，從根本上保證測定結果的准確性與科學性。

四、結語

總之，在加油機現場檢定過程中，液體的流量准確與否至關重要，直接影響到檢定結果。而加油機示值誤差與液體流量是非線性函數在得以明了的同時，應進一步明確最大流量的檢定方法，同時，建議在檢定證書的檢定結果中給出各測量點的流量范圍、示值誤差和重復性。