熱電聯產計算方法

① 發電廠的熱電比怎麼計算

熱電比是熱電廠供熱量和供電量(換算成熱量）的比值。也即有效利用熱量中供熱量與供電量（換算成熱量）之比。
所以就是515/234=2.200854701
《關於發展熱電聯產的規定》（計基礎〔2000〕1268號）作了部分修改，修改後的文本關於熱電聯產的熱電比規定如下：
（1）單機容量在50兆瓦以下的熱電機組，其熱電比年平均應大於100%；
（2）單機容量在50兆瓦至200兆瓦以下的熱電機組，其熱電比年平均應大於50%；
（3）單機容量200兆瓦及以上抽汽凝汽兩用供熱機組，採暖期熱電比應大於50%。
熱電比=供熱量/供電量×3600千焦/瓦時）×100%。
燃氣－蒸汽聯合循環熱電聯產系統包括：燃氣輪機+供熱余熱鍋爐、燃氣輪機+余熱鍋爐+供熱式汽輪機。
燃氣－蒸汽聯合循環熱電聯產系統應符合的指標為：
（1）總熱效率年平均大於55%；
（2）各容量等級燃氣－蒸汽聯合循環熱電聯產的熱電比年平均應大於30%。

② 熱電廠供熱標煤耗如何計算

熱電廠供熱標煤耗計算公式:
br=Br/Qr×103
其中：br 供熱標煤耗率 kg/GJ
Br 供熱耗標煤量 t
Qr 對外總供熱量 GJ
上式中Br；Qr的計算如下： Br=Bb〃αr αr=Qr/Qh
其中： Qh 為鍋爐總產汽熱量 GJ
其中一部分通過汽輪機或通過減溫減壓器對外供熱， 另一部分通過汽輪發電機發電。
αr 為供熱比，表示對外供熱占總鍋爐產汽熱量百分比。

③ 電的經濟熱值

1.發電量

電能生產數量的指標。即發電機組產出的有功電能數量。計量單位：萬千瓦時（1×104kWh）。

發電機的電能表發生故障或變換系統使電能表不能正常工作時，應按每小時記錄其有功功率表的指示來估算發電量。

2.供電量

發電廠實際向廠外供出電量的總和。即供電量= 出線有功電量，計量單位：萬千瓦時（1×104kWh）。

單台機組供電量=出線有功電量，計量單位：萬千瓦時（1×104kWh）。

以出線開關外有功電能表計量為准。

3.綜合廠用電量

綜合廠用電量=發電量-供電量 計量單位：萬千瓦時（1×104kWh）。

4.供熱量

電廠發電的同時，對外供出的蒸汽或熱水的熱量。計量單位：吉焦（GJ）

5.平均負荷

計算期內，瞬間負荷的平均值。計量單位：兆瓦（MW）。計算方法：

平均負荷=計算期內發電量/計算期內運行小時

6.燃料的發熱量

單位量的燃料完全燃燒後所放出的熱量稱為燃料的發熱量，亦稱熱值。計量單位：千焦/千克（kJ/kg）。

7.燃料的低位發熱量

單位量燃料的最大可能發熱量（包括燃燒生成的水蒸汽凝結成水所放出的汽化熱）扣除水蒸汽的汽化熱後的發熱量。計量單位：千焦/千克（kJ/kg）。

8.原煤與標准煤的折算

綜合能耗計算通則(GB2589-81)關於《熱量單位、符號與換算》中明確規定：低位發熱量等於29271千焦(或7000大卡)的固體燃料，稱之為1千克標准煤。所以，標准煤是指低位發熱量為29271kJ/kg（7000大卡/千克）的煤。

不同發熱量情況下的耗煤量（即原煤耗量）均可以折為標准耗煤量，計算公式為：

標准煤耗量（T）=原煤耗量（T）×原煤平均低位發熱量/標准煤的低位發熱量

=原煤耗量（T）×原煤平均低位發熱量/29271

9.燃油與標准煤、原煤的折算

綜合能耗計算通則(GB2589-81)關於《熱量單位、符號與換算》中明確規定：低位發熱量等於41816千焦(或10000大卡)的液體燃料，稱之為1千克標准油。因煤耗率計算中的耗用煤量或標准煤耗用量還應包括鍋爐點火及助燃用油量，所以還應將計算期間的燃油折算成原煤量或標准煤量中進行煤耗率計算。燃油折算成原煤或標准煤的計算公式為：

燃油折標准煤量（T）=燃油耗量（T）×燃油的低位發熱量/標准煤的低位發熱量

=燃油耗量×41816/29271

=燃油耗量×1.4286

燃油折原煤量（T）=燃油耗量（T）×原煤平均低位發熱量/標准煤的低位發熱量×燃油的低位發熱量/原煤平均低位發熱量

=燃油耗量（T）×燃油的低位發熱量/原煤平均低位發熱量

=燃油耗量（T）×41816/原煤平均低位發熱量

10.電廠汽溫、汽壓值

發電廠過熱蒸汽的溫度、汽壓是機組運行的重要參數。由於各電廠的裝機容量不同，各機組所設計的額定參數也不同，所以在計算全廠溫度、汽壓的實際值時不能簡單地採用算術平均數，是分別以鍋爐蒸發量和汽輪機組發電量做為權數進行計算。計算公式為：

電廠爐側過熱蒸汽壓力=單爐過熱器出口壓力×單台爐蒸發量/電廠鍋爐蒸發量

電廠機側過熱蒸汽壓力=單機過熱蒸汽壓力×單台機發電量/電廠機組發電量

電廠爐側過熱蒸汽溫度=單爐過熱蒸汽溫度×單台爐蒸發量/電廠鍋爐蒸發量

電廠機側過熱蒸汽溫度=單機過熱蒸汽溫度×單台機發電量/電廠機組發電量

11.電廠給水溫度

電廠給水溫度=單爐給水溫度×單台爐蒸發量/電廠鍋爐蒸發量

12.電廠排煙溫度

電廠排煙溫度=單爐排煙溫度×單台爐蒸發量/電廠鍋爐蒸發量

13.電廠飛灰可燃物

電廠飛灰可燃物=單爐飛灰可燃物×單台爐蒸發量/電廠鍋爐蒸發量

14.高加投入率、電廠高加投入率

高加投入率= 計算期內高加運行時間/計算期內汽輪機運行時間

電廠高加投入率=單機高加投入率×單台機發電量/電廠機組發電量

15.電廠汽機真空度

電廠真空度=單機真空度×單機發電量/電廠機組發電量

16.單機凝汽器端差、電廠凝汽器端差

單機凝汽器端差=汽輪機的排汽溫度-循環水出口溫度

電廠凝汽器端差= 單機凝汽器端差×單台機發電量/電廠機組發電量

17.單機過冷卻度、全廠過冷度

單機過冷卻度=汽輪機的排汽溫度-凝結水溫度

電廠過冷卻度= 單機過冷卻度×單台機發電量/電廠機組發電量

18.電廠汽水損失率

發電汽水損失量占鍋爐蒸發量的百分數（%）。計算公式為：

汽水損失量（T）=鍋爐補充水量（T）-對外供汽量（T）

電廠汽水損失率=電廠汽水損失量/電廠鍋爐過熱蒸汽流量×100%

19.電廠補給水率

電廠補充水量與鍋爐蒸發量的比率（%）。計算公式為：

電廠補充水率=電廠鍋爐補充水量（T）/電廠鍋爐的過熱蒸汽量（T）×100%

20.給水率

汽輪機高壓加熱器出口給水量與發電機發電量的比值。計算公式為：

dg= Wg /E×10-1

dg—汽輪機組給水率（kg/kWh）

Wg—計算期內高加出口給水量（T）

E—計算期內發電機的發電量（萬kWh）

21.熱耗量

熱耗量是指汽輪發電機組從外部熱源取得的熱量。一般來說「原因不明」的泄漏量不應超過額定負荷下主蒸汽流量0.5%。

22.供熱發電熱量分割比、供熱比

供熱發電熱量分割比，是指供熱消耗熱量與發電消耗熱量分別占汽輪機熱耗量比率的關系。用來分割供熱和發電的各項成本。

供熱比，是指供熱熱量占汽機熱耗量的比率（%）。計算公式為：

供熱比=供熱量×供熱焓值/（汽機進汽量×汽機進汽焓值-高加出口給水量×給水焓值）

ψ=Dcic/（Di0- Wgig）

ψ—供熱比（%）

D —計算期內汽輪機耗用的主蒸汽量（T）

i0—汽機進汽焓值（kJ/kg）

Dc—計算期間對外供熱量(T)

ic—供熱焓值（kJ/kg）

Wg—計算期內給水量（T）

ig—給水焓值（kJ/kg）

發電比（%）=100%-供熱比 =100%-ψ

供熱發電熱量分割比=供熱比/發電比=ψ/（100%-ψ）

23.鍋爐正平衡效率

鍋爐的輸出熱量與輸入熱量的比率（%）。是反映燃料和介質帶入爐內熱量被利用程度的指標。計算公式為：

電廠鍋爐正平衡效率=鍋爐總產熱量/（燃料消耗量×燃料的低位發熱量+燃油耗量×燃油低位發熱量+給水量×給水焓值）

q=Q/（B×QyD+B油×Q油+ Wg×ig）×103×100%

Q¬ — 計算期內鍋爐總產出熱量（kJ）

B — 計算期內燃料消耗量（T）

QyD — 燃料的低位發熱量（kJ/kg）

B油— 計算期內燃油耗量（T）

Q油— 燃油低位發熱量（kJ/kg）

Wg — 計算期內給水量（T）

ig — 給水焓值（kJ/kg）

24.汽輪機組汽耗率

汽輪機組汽耗率，是指汽輪發電機組每發一千瓦時電能所消耗的蒸汽量。計算公式為：

d=（D-Wgig/io）×（100-ψ）/E×10-1

d — 汽輪機組汽耗率（kg/kWh）

i0 — 汽機進汽焓值（kJ/kg）

Wg — 計算期內給水量（T）

ig — 給水焓值（kJ/kg）

ψ— 供熱比（%）

D — 計算期內汽輪機耗用的主蒸汽量（T）

E — 計算期內發電機的發電量（萬kWh）

25.汽輪機組熱耗率

汽輪機組熱耗率，是指汽輪發電機組每發一千瓦時電能所耗用的熱量。對於凝汽式汽輪機，計算出汽耗率後，採用下列計算公式：

qd=di0

qd — 熱耗率（kg/kWh）

d — 汽耗率（kg/kWh）

i0 — 汽機進汽焓值（kJ/kg）

26.汽輪機效率（簡稱汽機效率）

汽機效率，是指計算期內汽輪發電機發出電能的當量熱量與輸入汽輪機發電熱量的比率（%）。抽凝汽式機組汽機效率（給水系統採用聯絡母管制時）採用的計算公式為：

ηd=10E×3600/（Di0- Dcic-Wgig）

E — 計算期內發電量（萬kWh）

ηd— 汽機效率（%）

D — 計算期內汽輪機耗用的主蒸汽量（T）

i0 — 汽機進汽焓值（kJ/kg）

Dc — 計算期內對外供熱量(T)

ic — 供熱焓值（kJ/kg）

Wg — 計算期內給水量（T）

ig — 給水焓值（kJ/kg）

27.電廠發電熱耗率

電廠發電熱耗率，是指每生產一千瓦時電能所消耗的熱量。它反應生產過程（包括機、爐、電）的綜合能耗。計量單位是「kJ/kWh」計算公式為：

qd=Qh/E×10-1

qd — 發電熱耗率（kJ/kWh）

Qh — 計算期內電廠發電耗用熱量（kJ）

E — 計算期內電廠發電量（萬kWh）

電廠發電耗用熱量=汽輪發電機進汽含熱量-供熱量-加熱鍋爐給水含熱量

28.電廠熱效率

電廠熱效率，是指計算期內汽輪發電機發電量的當量熱量占發電耗燃料含熱量的比率（%），即每千瓦時發電量的當量熱量與每千瓦時發電量所耗用燃料的含熱量的比率，反映發電廠能源加工轉換的效率。計算公式為：

ηd= 10E×3600/（Bb×29271）

ηd— 電廠熱效率（%）

E — 計算期內發電量（萬kWh）

Bb — 計算期內發電標准煤耗量（T）

發電標准煤耗量（T）={全廠原煤耗量×原煤的平均熱值（kJ/kg）+耗用油量（T）×41816}×發電比/29271 （kJ/kg）

29.入爐燃煤熱值的計算方法

入爐煤和入爐粉取樣化驗熱值的加權平均值，計量單位：kJ/kg。

30.電廠耗用標煤量的計算

電廠標准煤耗量=（電廠原煤耗量×原煤平均低位發熱量+耗用油量×41816）/29271

31.電廠發電原煤耗率（g/kWh）的計算

電廠發電原煤耗（g/kWh）=發電耗原煤量（T）×102/發電量（萬kWh）

供熱耗原煤量（T）=電廠耗原煤量（T）×供熱比=B0×ψ

發電耗原煤量（T）=電廠原煤耗量（T）×發電比（%）= B0×（100-ψ）

32.電廠發電標煤耗率的計算

電廠發電標煤耗率（g/kWh）=電廠發電標准煤耗量（T）×102/發電量（萬kWh）

33.供電標煤耗率的計算

供電標煤耗（g/kWh）=發電標煤耗/（1-廠用電率）

34.供熱標耗率的計算

供熱標煤耗（kg/GJ）= 供熱耗用煤量（T）×103/供熱量（GJ）

35.熱電比

國家經貿緯「關於印發《關於發展熱電聯產規定》的通知」中明確規定：熱電比是指計算期內供熱消耗熱量與供電量的當量熱量的比率（%）。計算公式：

熱電比= ×10-1×100%

36.發電用廠用電量（萬kWh）、供熱用廠用電量（萬kWh）、發電用廠用電率（%）、供熱用廠用電率（%）的計算

發電用廠用電量=（廠用電量-變線損耗）×發電比

供熱用廠用電量=（廠用電量-變線損耗）×供熱比

發電用廠用電率=發電用廠用電量/發電量×100%

供熱用廠用電率=供熱用廠用電量/發電量×100%

37.引、送、排、磨用電率計算

引風機用電率=引風機用電量/發電量

引風機用電率=引風機用電量/產汽量

送風機用電率=送風機用電量/發電量

送風機用電率=送風機用電量/產汽量

排粉機用電率=排粉機用電量/發電量

排粉機用電率=排粉機用電量/產汽量

磨煤機用電率=磨煤機用電量/發電量

煤機用電率=磨煤機用電量/產汽量

38.電除塵用電率計算

電除塵用電率=電除塵用電量/發電量

39.給水泵用電率計算

給水泵用電率=給水泵用電量/發電量

給水泵用電率=給水泵用電量/產汽量40.循環水泵用電率計算

循環水泵用電率=循環水泵用電量/發電量

41.變線損耗計算

變線損耗=廠用電量-發電、供熱用廠用電量

④ 熱電聯產，蒸汽發完電之後再供熱發電標煤耗如何計算

你可以將鍋爐出來的蒸汽煤耗與汽輪機供熱煤耗對比一下！

⑤ 熱電聯產的工作原理是什麼

熱電聯產的節能分析——對熱電聯產界定節能指標的探討東南大學鍾史明上海電力設計院陳效儒南京熱電工程設計院劉龍海摘要：熱電聯產的節能機理，我國以熱電比，全廠總熱效率作為界定熱電聯產節能指標的分析。經過幾年，我國火電機組經濟指標逐年提高，本文提出修改（1268）號文中的界定熱電廠的數據和熱電聯產的供電（發電）標煤耗率作為界定節能指標之一及若干具體建議，供參考。關鍵詞：熱電聯產熱電比總熱效率（燃料利用率）供電（發電）標煤耗率1、前言原國家計委、國家經貿委、國家環保總局、建設部以急計交能（1998）220號文《關於發展熱電聯產的若干規定》發布後，起到了推動我國熱電事業的健康、有序的發展。為實現兩個根本性轉變、實施可持續發展戰略，促進熱電聯產事業的進一步健康發展，落實我國《節約能源法》中關於「國家鼓勵發展熱電聯產、集中供熱，提高熱電機組的利用率」的規定,2000年原國家四部委又以急計基礎1268號文下達了《關於發展熱電聯產的規定》（以下簡稱《規定》），進行修訂和補充，再次重申熱電聯產節能界定指標。通知發布後，經過宣傳、學習、貫徹至今起到了推動我國熱電事業更進一步健康、有序發展。但隨著我國經濟建設的飛躍，電力工業有了飛速的發展，全國裝機容量和發電量居世界第二。2000年全國裝機容量31932萬kW，年發電量13685億kWh；2005年預計4．3億kW，27000億kWh；安全、經濟指標逐年提高，全國平均供電標煤耗6MW及以上機組電廠；1990年429g／kWh， 1998年404g／kWh，1999年399g／kWh，2000年392g／kWh，2001年降至385g／kWh，2002年為381g／kWh，去年為377g／kWh。在新的形勢下，重新學習四部委220文和1268文，覺得有一些重大問題：如「熱電比」、「總熱效率」的含義、作用；怎樣界定「熱電廠」；「供電（發電）煤耗率」的作用和如何考核熱電廠；熱電成本分攤和熱電廠的熱、電價如何測定……等等，都得重新學習與研討。今僅對如何界定「熱電廠」的熱電比，全廠熱效率等作一些分析，提供討論參考。2、熱電聯產節能的機理眾所周知，熱電聯產、集中供熱的節能機理有二個方面：一方面是熱電聯產，發電部份的固有的熱力學冷源損失用作供熱了，從而節約了燃料，稱「聯產節能」；另一方面是熱電廠的大型鍋爐熱效率比分散供熱小鍋爐高，從而節約了燃料，稱「集中節能」。顯然比較的條件是熱電聯產與分產供應相同的熱量和電量，看哪個節約了燃料。汽輪發電供熱機組有兩種型式，一為背壓供熱機組，它是純粹的熱電聯產，發電的全部冷源損失都用作供熱了，所以發電熱效率很高，幾乎等於鍋爐效率乘管道效率；一為調節抽汽供熱機組，它是部分的熱電聯產，僅有一部份的發電冷源損失用作供熱，仍有一部份發電固有冷源損失，它的綜合發電效率比同參數、同容量純凝汽機組高，但不一定比高參數大型純火電機組高，當供熱抽汽不多時、甚至比全國6000kW及以上機組全國平均供電（發電）煤耗率還高。但背壓機「以熱定電」、熱電負荷不可調節，熱負荷大時，發電多，熱負荷小時發電少，只有承擔基本熱負荷時，才能發揮最佳節能作用：而調節抽汽的抽凝機組，熱電負荷可以調節，運行比較靈活，但有部分冷源損失。所以，一個熱電廠，一般有這兩類機型，以適應各類熱負荷和部分電負荷調節的需求。為此，（220）號文、（1268）號文對熱電聯產是否合格，（是否節能），都作了如下界定：供熱式汽輪發電機組的蒸汽流既發電又供熱的常規熱電聯產應符合的總熱效率年平均大於45％。熱電聯產的熱電比：單機容量在50MW以下的熱電機組，其熱電比年平均應大於100％；單機容量在50W至200W以下的熱電機組，其熱電比年平均應大於50％；單機容量200MW及以下抽汽凝汽兩用機組，採暖期熱電比應大於50％。3、界定指標的數學模型（1）《規定》中公式總熱效率=（供熱量＋供電量×3600千焦／千瓦時）／（燃料總消耗量×燃料單位低熱值）×100％。熱電比=供熱量／（供電量×3600千焦／千瓦時）×100％實質是：總熱效率，分子是能量品位不等的二種能量，一為熱量，一為電能；電能是高品位能，電能能100％轉變為熱能，而熱能不可能100％轉變為電能，而且有條件地十分困難才可轉變成電能，所以，總熱效率實質是一次能源的能源利用率，或稱「燃料利用率」。令：η總熱效率（燃料利用率）100％；Qc年供熱量kJ／a；（GJ／a）W年供電量kWh／a；（104kWh／a）B年耗標煤量kg／a；（t／a）Qdw標煤低位熱值kJ／kgβ熱電比100％η=Qc＋W3600／BQdw（1）β=Qc／W36000（2）ηCr=Qc／BcQdw年平均供熱效率（3）ηtd=W3600/BdQdw年平均機組綜合供電（發電）效率（4）B=Bc＋Bd式中： Bc年供熱耗標煤量t／a Bd年發電耗標煤量t／a從（1）把B=Bc＋Bd和（2），（3），（4）式代入化簡可得：η=（β＋1）／（β／ηCr＋1／ηtd）（5）β=（η／ηtd－1）／ （1－η／ηcr）（6）ηtd=η／[β（1－η／ηcr）＋1](7)如按《規定》文中的界定指標：η=45％，β=0．5，β=1．0和β=2．0時，而ηcr≈鍋爐效率×管道效率=0．9×0．98=0．882計，代入（5）式求ηtd：ηtd=0．45／（0．49β＋1）當β=0．5時，ηtd=0．361，bd=340．7g／kWhβ=1時，ηtd=0．302，bd=407．3g／kWh。可見當η一定，β增大，ηtd降低。1998年6000kW及以上機組全國平均供電標煤耗率435g／kWh，而全廠「總熱效率」等於45％，熱電比50％，100％時，扣除廠用電率，熱電廠機組發電標煤耗率340．7～407．3g／kWh，是界定節煤的。所以當時核定的界定指標數值，應該說是合理的。但隨著時間的推移，技術的進步，我國火電機組高參數、大容量高效機組比重迅速提高，年平均供電標煤耗歷年下降4g／kWh左右，2003年為377g／kWh，所以，原《規定》界定數值應與時俱進，加以調正修正，提高界定數據，才能起到導向作用，進一步提高節能效益。4、熱電聯產的節能條件（判據）如前所述，熱電聯產機組的發電一般可以分為凝汽汽流發電和抽汽供熱汽流發電兩塊。前者由於機組容量一般較小，蒸汽參數較低，其發電效率不如大型純凝汽機組來得高；但後者由於不存在凝汽（冷源）損失，其發電效率很高，以致於其綜合發電效率可能超過大型高效的純凝汽發電機組，這正是熱電聯產的生命力所在。今擬以熱電聯產最常用的調整抽汽凝汽機組為例來與全國6000KW單機容量及以上平均供電（發電）標煤耗進行比較，從而確定熱電聯產機組在發電這一塊上的節能條件。△Bd=W（bpd－bcd）≥0（8）式中：W為機組總發電量（kWh）bpd為6000kW機組及以上全國平均的發電標煤耗率（計及鍋爐效率），（kg／kWh）；bcd為熱電機組（計及鍋爐效率）的綜合發電標煤耗率，（kg／kWh）；bcd=[Wc bc＋（W－Wc）bk]／ W（kg／kWh）式中：Wc為抽汽供熱汽流的發電量（kWh）；bc為抽汽供熱汽流的發電標煤耗率（kg／kWh）；bk為凝汽汽流的發電標煤耗率（kg／kWh）；由於要求△Bd≥0，可以從（2）式和W=Wc＋Wk推導得：Wc／W≥（bk－bd）／（bk－bc）（9）（9）式的物理意義就是熱電聯產（抽凝機組）在發電這一塊上的節能判據表徵為抽汽供熱汽流的發電量必須占總發電量中的一定份額≥（bk－bpd)／（bk－bc），才能節能。而對於抽汽供熱汽流而言，其發電量（以Kj計）與供熱量之比可推導為：WC×3600／QC=DC（io－ic）／Dc（ic－tc)=（io－ic）／（ic－tk）即熱化發電量：Wc=Qc／3600×（io－ic）／（ic－tc）代入（9）式得熱電比β為：β=Qc／Wc×3600≥（ic－tc）／（ioc－ic）×（bk－bpd）／（bk－bc）（11）11）式也可表示為：β=Qc／Wc×3600≥（ic－tc）／（io－ic）×（qk－qpd）／（qk－qc）（11A）式中io，ic，tc分別為新汽、抽汽、和熱網返回凝結水的焓值，它們可以根據製造廠提供的參數從蒸汽熱力性質表中查得，其中熱網返回凝結水焓如無回水可按20℃考慮。式（11）、（11A）就是以熱電比β的形式來表示熱電聯產在發電這一塊上的節能判據（臨界值）。由於汽輪機廠方提供的性能參數，常常給出汽輪發電機組熱耗率（qdkj/kwh），它尚未考慮鍋爐效率和管道效率，因此發電熱耗率qd：qd=bdQdw／ηglηgl式中Qdw—標准煤低位熱值為7000×4．1868=29307kJ／kg ηgl—鍋爐效率（鏈條爐75％，煤粉爐90％，CFB，85％）ηgd—蒸汽管道效率（一般取98％）；bd—機組發電標煤耗率（kg／kWh）5、計算示例 （1）比較條件：我國6000kW及以上機組年平均供電標煤耗2003年為377g／kWh，折成熱電廠（抽凝機組）供電效率90．2％，發電標煤耗340g／kWh，發電熱耗9964．38kJ／kWh，作為熱電機組節能界定數據對12MW、25MW和50MW調節抽汽機組幾種機型進行具體測算：βmin，Dcmin和ηmin。從（11A）式βmin=（ic－tc）／（io－ic）×（qk－qpd）／（ql－qc）式中：ic抽汽焓，kJ／kg tc供熱回水焓，回水20℃，補水溫84kJ／kg io新汽焓，kJ／kg qk抽汽機組純凝工況熱耗率kJ／kwh qc抽汽機組抽汽流發電熱耗率kJ／kwh qpd全國6000kW及以h 機組平均發電熱耗率kJ／kWh（2）例一：C12—3．43／0．981中壓中溫抽凝機（如南汽Z011機型）io（3．43MPa，435℃）=3305．07kJ／kgic（0．981MPa，313℃）=3080．39kJ／kgtc（t=20℃）=84．0kJ／kgqpd=9964．38kJ／kWh（全國平均發電熱耗）qc=3600／ηjjηjd=3600／0．95×0．98=3866．81kJ／kWhqk=11836kJ／kWh／0．9=13151．11kJ／kWh（製造廠機組發電熱耗率除鍋爐效率後便為廠發電熱耗率）ηpd=3600／9964．38=0．362，即調節抽汽機組發電效率ηtd要達到的數值，ηcr=ηjjηjd=0.95×0.98=0.882，即抽汽汽流部分的發電效率。從（11A）式：βmin=（3080．39－84）／（3305．07－ 3080．39）×（13151．11－9964．38）／（13151．11－3866．81）=13．336×0．3432386=4．58Dcmin=β×W3600／（ic－tc）=4．58×12000× 3600／（3080．39－84）=65．994 ≈66t／hηmin=（β＋1）／（β／ηcr＋1／ηtd）=（4．58＋ 1）／（4．58／0．882＋1／0．362）= 5．58／（5．193＋2．762）=70．14％計算結果可見：βmin=4．58，Dcmin=66t／h，ηmin=70．14％時，才能與2003年全國6000KW及以上機組發電煤耗相當。查C12—3．43／0．981機組，額定抽汽量50t／h，最大抽汽量80t／h，此時，供汽量必須超過額定抽汽量50t／h≥66t／h時，才可能節能。（3）其餘以上各機組計算從略，其結果匯總如後表。（4） NC200／160－12．7／535／535超高壓抽凝機（如東方汽輪機廠D35型機）查該機組的純凝工況機組熱耗qk=1979.2×4.1868=8286.51kJ／kWh，機組發電熱耗qk=qk／0．9=9207．23kJ／kWh，已小於2003年全國6000kW及以上機組供電標煤耗377g／kWh，發電標煤耗為340g／kWh，發電熱耗為：29307×0．34=9964．38kJ／kWh。因而，這種機組即使不抽汽供熱目前也是節能的，若是再抽汽供熱，則節能效果更佳。6、計算結果分析從以上幾種單抽熱電機組的計算結果匯總表中可以看出，若使抽凝機組的發電部分節能，首先應盡量選用進汽參數高的高效機組，如200MW抽凝機（兩用機組）和高壓高溫機組（C25、C50機組）；同時，可看出降低供熱（抽汽）參數，節能的最小熱電比（β）和臨界總的燃料利用率也可降低。對C50—8．83／0．981 50MW抽凝機來說，為確保節能的最小熱電比（80％）和臨界總燃料利用率（49．6％）已超過1268號文《規定》的指標（即50％和45％），但只需抽汽量大於50t／h，還是可以節能的；對單抽C25機組，為了節能必須採用高壓高溫新汽參數，其節能最小熱電比為0．963，臨界點的燃料利用率為51％，也臨近和超過1268號文《規定》的指標，（即100％和45％），其節能最小抽汽量～30t／h；對C15次高壓次高溫機組，其節能最小熱電比為3．51，臨界的燃料利用率66．9％，也超出了1268號文《規定》的指標（即100％和45％），其節能最小抽汽量為63．7t／h，超過了額定抽汽量50t／h；對C12單抽供熱機組，其節能最小熱電比都大於2．7，臨界燃料利用率63．7％，均大於1268號文《規定》的指標（100％和45％），其節能最小抽汽量41．5～46t／h。上述計算結果，節能最小抽汽量超過額定抽汽量有C12—3．45／0．981，C15一4.9／0．981和C25—4．9／0．981機組，顯然這些機組應重新設計，才不脫離設計工況，提高機組內效率。7、供電（發電）標准煤耗率眾所周知，火電機組考核熱經濟指標，都是以供電（發電）標准煤耗率為比較准則。熱電廠年綜合供電（發電）標准煤耗率，我們認為可作為重要的熱經濟指標，特別是在節能界定上，它起到了十分重要的作用。如前述，ηtd熱電機組綜合發電效率，相應的綜合發電標煤耗率（btd=123／ηtd g／kWh），ηtd（ btd）是否與全國6000kW及以上機組相等，就表明其熱經濟性在發電這一塊上的界定數據（臨界值）。《熱電聯產項目可行性研究技術規定》附件2計算方法中年節標煤量的計算公式，也取用供電（發電）標煤耗btd與全國6000kW及以上機組平均供電（發電）標煤耗率相比較而求得：△B={[（34．12／ηgl ηgd＋bpd×5．73）－bpr]·Qc＋（btd－bpd）（1－ζd）W}×10－3 t／a式中：ζd—發電廠用電率％， bpr—供熱標煤耗率kg／kJ。所以，我們建議熱電廠年均綜合供電（發電）效率或標煤耗率，應重新列為考核熱電廠的熱經濟指標之一。8、對1268號文《規定》界定熱電廠兩個指標的再學習從1998年至今，全國火電機組高效大容量機組比重歷年增加，6MW及以上機組全國平均供電標煤耗歷年減少，幾乎每年下降4g／kWh左右。1998年平均供電標煤耗404g／kWh至2002年為381g／kWh，去年下降至377g／kWh，當時界定熱電廠最小節能熱電比和總的燃料利用率，和相應的最小抽汽量是按當時情況界定的，其指標是略偏低的。當今全國發電技術水平提高了，供電標煤耗下降～23g／kWh，相當於提高了循環發電熱效率5．35個百分點，因此，應與時俱進，修改提高1268號文《規定》的兩個界定值。今建議：（1）新建擴建機組1對C12供熱機組：新汽參數應採用次高壓次高溫，最小熱電比300％，最小抽汽量為45t／h，臨界總的燃料利用率65％，才能與當今全國6MW及以上機組平均供電標煤耗相當。2對C25供熱機組：新汽參數應採用高壓高溫，最小熱電比為100％，最小抽汽量30t／h，臨界總燃料利用率50％。3對C50供熱機組：新汽參數採用高壓高溫，最小熱電比為80％，最小抽汽量50t／h，臨界總的燃料利用率50％。4對擴建超高壓以上高效大型兩用機，經測算，不抽汽也比當今6MW及以上機組全國平均供電標煤耗低，所以當有一定熱負荷時，經計算可採用這種機型。（2）運行熱電機組1運行熱電機組達不到新擴建機組βmin，DCmin和ηmin要求時，應限令改造或採用高壓迭置改造，或擴大熱負荷，降低抽汽供熱參數和加強管理，以提高節能效益，增加市場競爭力。2 80年代初期建立的中壓中溫3MW～6MW抽凝機組，設備已達報廢年限，且達不到節能界定數據時，可淘汰一批。3由於總燃料利用率一定時如η=45％，熱電比β越大，熱電聯產機組發電效率的要求就越低，這樣就容易被低效的小熱電機組（抽凝機）鑽空子，可把熱負荷報得很大，即熱電比β很大，但卻採用發電效率很低的抽凝機組而仍可滿足總熱效率的規定，而且條件不同，對β要求也不同。所以，建議除仍規定β與η的臨界值外，熱電機組年平均供電（發電）效率，或標煤耗率，應作為考核與界定熱電機組指標之一，才可科學引導提高節能效益。參考文獻[1]國家計委、經貿委、環保總局、建設部急計交能 （1998）220號文《關於發展熱電聯產的若干規定》[2]國家計委、經貿委、環保總局、建設部急計基礎 （2000）1268號文《關於發展熱電聯產的技術規 定》[3]熱力發電廠重慶大學熱力發電廠教研室編電力 出版社1985．3[4]陳效儒熱電聯產的節能分析2000.12

⑥ 水資源稅中 熱電聯產企業如何計算取水量

應納稅額=實際取用水量×適用稅額；即墨地區一般企業地下水為1.5元/立方米，地表水為0.4元/立方米）
水力發電和火力發電貫流式(不含循環式)冷卻取用水應納稅額的計算公式為：應納稅額=實際發電量×適用稅額。
納稅人超過水行政主管部門規定的計劃(定額)取用水量，按以下規定徵收水資源稅：(一)超計劃(定額)10%以內(含)部分，按水資源稅稅額標準的2倍徵收。(二)超計劃(定額)10%—30%(含)部分，按水資源稅稅額標準的2.5倍徵收。(三)超計劃(定額)30%以上部分，按水資源稅稅額標準的3倍徵收。

⑦ 熱電比達到多少算熱電聯產

單機容量在50兆瓦以下的熱電機組，其熱電比年平均應大於100%；

單機容量在50兆瓦至200兆瓦以下的熱電機組，其熱電比年平均應大於50%；

單機容量200兆瓦及以上抽汽凝汽兩用供熱機組，採暖期熱電比應大於50%。

(7)熱電聯產計算方法擴展閱讀：

熱電聯產類型——

微型熱電聯產

微型熱電聯產(MicroCHP, 或MCHP)是所謂的分布式能源（DER），在房屋或小型企業中的安裝通常小於5kWe，而不是燃燒燃料僅僅加熱空間或水，除了熱以外，能量被轉換成電。這種電可以在家庭或商業中使用，或者如果電網管理允許，則被賣回電網。

小型熱電聯產系統的發展為住宅級太陽能光伏（PV）陣列的內部電力備份提供了機會。在2011年的一項研究結果表明，PV+CHP混合系統不僅具有從根本上減少現有電力和供暖系統中的能源浪費的潛力，而且還使太陽能光伏的份額能夠擴大約五倍。

三重熱電聯產

產生電，供熱和製冷的工廠稱為"三重熱電聯產"(Trigeneration), 或多重聯產工廠。與吸附式製冷機相連的熱電聯產系統使用廢熱進行製冷。

參考資料：網路-熱電比

⑧ 北方一個供暖期一平米大約需要多少煤

我國集中供熱能耗平均在20至25公斤標煤/平方米，而歐洲為10至15公斤標煤/平方米。而我國很多老舊建築，供熱能耗更是高於25公斤標煤/平方米。與歐洲相比，我國集中供熱能耗高出一倍都多。之所以比歐洲高出這么多，有多方面的原因。

首先是燃料不同。在歐洲的集中供熱，燃料通常以天然氣為主，而在我國主要以煤炭為主。兩者在能源效率方面存在不小差距。

其次，在熱源方面，我國與歐洲也存在巨大差異。在西方集中供熱熱源以熱電聯產為主，而我國以區域鍋爐房為主。目前我國熱電聯產在城市集中供熱的總供熱量中佔比只在三分之一左右，而區域鍋爐房供熱卻佔三分之二。

集中供熱能耗

我國集中供熱能耗比歐洲高出一倍之多，差距可謂懸殊，這與雙方能耗的計算方法不無關聯。計算方法的差別，主要表現在熱電聯產的好處（即熱電節約能源的經濟效益）分攤上。

據了解，目前國際上對熱電聯產集中供熱的熱、電煤耗分攤通常有三種方法，即好處全部歸電法、好處全部歸熱法和好處雙方分攤法。好處歸電法計算的供熱煤耗最高，好處歸熱法供熱煤耗最低，好處分攤是供熱煤耗居中。

⑨ 熱電聯產項目熱電比怎麼計算

計算公式：

(9)熱電聯產計算方法擴展閱讀

性質：

（1）單機容量在50兆瓦以下的熱電機組，其熱電比年平均應大於100%；

（2）單機容量在50兆瓦至200兆瓦以下的熱電機組，其熱電比年平均應大於50%；

（3）單機容量200兆瓦及以上抽汽凝汽兩用供熱機組，採暖期熱電比應大於50%。

（4）總熱效率年平均大於55%；

（5）各容量等級燃氣－蒸汽聯合循環熱電聯產的熱電比年平均應大於30%。