lt560拉絲機各參數計算方法

1. 知道絲杠參數 現在想計算帶動的電動機各項參數以及型號 要具體步驟

伺服電機的選擇
伺服電機：伺服主要靠脈沖來定位，伺服電機接收到1個脈沖，就會旋轉1個脈沖對應的角度，從而實現位移；可以將電壓信號轉化為轉矩和轉速以驅動控制對象。
伺服電機內部的轉子是永磁鐵，驅動器控制的U/V/W三相電形成電磁場，轉子在此磁場的作用下轉動，同時電機自帶的編碼器反饋信號給驅動器，驅動器根據反饋值與目標值進行比較，調整轉子轉動的角度。伺服電機的精度決定於編碼器的精度（線數）。
閉環半閉環：格蘭達的設備用伺服電機都是半閉環，只是編碼器發出多少個脈沖，無法進行反饋值和目標值的比較；如是閉環則使用光柵尺進行反饋。 開環步進電機：則沒有記憶發出多少個脈沖。
伺服：速度控制、位置控制、力矩控制
增量式伺服電機：是沒有記憶功能，下次開始是從零開始；
絕對值伺服電機：具有記憶功能，下次開始是從上次停止位置開始。
伺服電機額定速度3000rpm，最大速度5000 rpm； 加速度一般設0.05 ~~ 0.5s
計算內容：
1.負載(有效)轉矩T<伺服電機T的額定轉矩
2.負載慣量J/伺服電機慣量J< 10 (5倍以下為好)
3.加、減速期間伺服電機要求的轉矩 < 伺服電機的最大轉矩
4.最大轉速<電機額定轉速
伺服電機：編碼器解析度2500puls/圈；則控制器發出2500個脈沖，電機轉一圈。
1.確定機構部。 另確定各種機構零件（絲杠的長度、導程和帶輪直徑等）細節。
典型機構：滾珠絲杠機構、皮帶傳動機構、齒輪齒條機構等
2.確定運轉模式。 （加減速時間、勻速時間、停止時間、循環時間、移動距離）
運轉模式對電機的容量選擇影響很大，加減速時間、停止時間盡量取大，就可以選擇小容量電機
3.計算負載慣量J和慣量比（x kg.）。 根據結構形式計算慣量比。 負載慣量J/伺服電機慣量J< 10 單位（xkg.）
計算負載慣量後預選電機，計算慣量比
4.計算轉速N【r/min】。 根據移動距離、加速時間ta、減速時間td、勻速時間tb計算電機轉速。
計算最高速度Vmax x tax Vmax + tb x Vmax + x tdx Vmax = 移動距離 則得Vmax=0.334m/s（假設）
則最高轉速：要轉換成N【r/min】，
1）絲桿轉1圈的導程為Ph=0.02m（假設） 最高轉速Vmax=0.334m/s（假設
N = Vmax/Ph = 0.334/0.02=16.7（r/s）
= 16.7 x 60 = 1002（r/min）< 3000(電機額定轉速)
2）帶輪轉1全周長=0.157m（假設） 最高轉速Vmax=1.111（m/s）
N = Vmax/Ph = 1.111/0.157 = 7.08（r/s）
= 7.08 x 60 = 428.8 （r/min）< 3000(電機額定轉速)
5.計算轉矩T【N . m】。 根據負載慣量、加減速時間、勻速時間計算電機轉矩。
計算移動轉矩、加速轉矩、減速轉矩
確認最大轉矩：加減速時轉矩最大 < 電機最大轉矩
確認有效轉矩：有效（負載）轉矩 < 電機額定轉矩
6.選擇電機。 選擇能滿足3~5項條件的電機。
1.轉矩[N.m]：1）峰值轉矩：運轉過程中（主要是加減速）電機所需要的最大轉矩；為電機最大轉矩的80%以下。
2）移動轉矩、停止時的保持轉矩：電機長時間運行所需轉矩；為電機額定轉矩的80%以下。
3）有效轉矩：運轉、停止全過程所需轉矩的平方平均值的單位時間數值；為電機額定轉矩的80%以下。

Ta：加速轉矩 ta:加速時間 Tf：移動轉矩 tb：勻速時間 Td：減速轉矩 td：減速時間 tc：循環時間
2.轉速：最高轉速 運轉時電機的最高轉速：大致為額定轉速以下；（最高轉速時需要注意轉矩和溫度的上升）
3.慣量：保持某種狀態所需要的力

步進電機
步進電機：是將電脈沖信號轉變為角位移或線位移的開環控制元步進電機件。可以通過控制脈沖個數來控制角位移量，從而達到准確定位的目的；同時可以通過控制脈沖頻率來控制電機轉動的速度和加速度，從而達到調速的目的。
1.步進電機的最大速度600~~~1200rpm 加速度一般設0.1s~~~1s
1.確定驅動機械結構 2.確定運動曲線 3.計算負荷轉矩 4.計算負荷慣量 5.計算啟動轉矩 6.計算必須轉矩 7.電機選型 8.選型電機驗算 9.選型完成
選定電機：
1.負載慣量J/伺服電機慣量J< 10 (5倍以下為好)
2.在起動脈沖速度f1時，起動轉矩>負載轉矩T
3.在最大脈沖速度f0時，離開轉矩（是不是必須轉矩）>負載轉矩T
步進選型計算見（KINCO 步進選型中12頁的例題）
伺服選型計算見（松下伺服選型計算伺服電機選型方法）
1千克·米(kg·m)＝9.8牛頓·米(N·m)。
脈沖當量（即運動精度）&= <0.05
(0.05為重復定位精度) 200為兩相步進電機的脈沖數 m為細分數 200=360/1.8 i減速比1/x
C電機轉一圈的周長
無減速比電機轉一圈絲杠走一個導程
電機轉速（r/s） V= P為脈沖頻率
例: 已知齒輪減速器的傳動比為1/16，步進電機步距角為1.5°，細分數為4細分，滾珠絲杠的基本導程為4mm。問：脈沖當量是多少？
脈沖當量是每一個脈沖滾珠絲杠移動的距離
滾珠絲杠導程為4mm，滾珠絲杠每轉360°滾珠絲杠移動一個導程也就是4mm
那麼每一度移動（4/360）mm
電機4細分，步距角為1.5°，則每一個脈沖，步進電動機轉1.5/4
那麼一個脈沖，通過減速比，則絲杠轉動（1.5/4）*（1/16）度
那麼每個脈沖滾珠絲杠移動距離（及脈沖當量）&：
&=（1.5/4）*（1/16）*（4/360）=0.0003mm或者&= <0.05
例: 必要脈沖數和驅動脈沖數速度計算的示例
下面給出的是一個3相步進電機必要脈沖數和驅動脈沖速度的計算示例。這是一個實際應用例子，可以更好的理解電機選型的計算方法。
1.1 驅動滾軸絲桿
如下圖，2相步進電機（1.8°/步）驅動物體運動1秒鍾，則必要脈沖數和驅動脈沖速度的計算方法如下：

必要脈沖數＝

100/10 × 360°/1.8°

×細分數m＝ [脈沖]

例: 精度要求0.01mm的雕刻機，導程5mm，步進電機驅動器一般用多少細分好呢？
如果確認是「精度」而不是「解析度」的話，要考慮誤差問題。
一，1)、你選擇絲杠本身精度要高於0.01mm,
2)、其次電機細分只表示了解析度，並不等同於電機精度。
假設你絲杠精度0.005mm，那麼剩給電機的允許誤差也就只有0.005mm了（暫不考慮其他誤差因素）
0.005//5*360=0.36，表示你的電機精度要高於0.36度，所以你要選擇絕對精度高於0.36度的電機。
二，至於細分，就簡單了。
0.01/5*360=0.72；表示步進角0.72度時可達到0.01mm的解析度
360/0.72=500;表示0.01mm解析度時，電機一圈500步即可。
在實際使用時，你要盡可能選擇細分高些，一方面提高運動平穩性，一方面也提供更高的步進解析度。

2. 拉絲機怎麼操作

拉絲機操作規程
目的
為了使高速拉絲機有效運行和產品質量得到保證，特製定本操作規程
范圍
適用於該機台的所有產品生產活動和維修保養工作
職責
與操作該高速機的操作工和養護人員，必須相互配合，協力工作，及時發現問題及時處理。
開機
4．1開機前的准備工作
4．1．1檢查所有電氣設備外觀是否良好；料斗是否有異物（含進料口處），
在確定完好的情況下，打開總電開關，給主機料筒加溫。
4．1．2在加溫過程中，隨時查驗加溫情況，並注意其電流的指示是否正常。
4．1．3打開水槽開關，儲水到合適的位置待生產。
4．1．4啟動輔機，收卷機，看是否能正常運轉。
4．1．5在此期間備好一切相關用料，並根據工藝估計設定自動停機米數值，並熟悉生產工藝，作好開機准備，更換慮網等。
4．2開機過程
4．2．1開機前，按下聯動「停止」開關，將主機、輔機的速度根據工藝克重大致設定匹配的相應轉速，並調好收卷速度的張力。
4．2．2將長絲穿過模蕊，並繞過水槽中的兩個方向輪，然後經過五圈牽引的導拉伸機組，將長絲纏繞於收捲筒上，並查看絲線的張力情況，以防止脫落。
4．2．3在確保一切就緒的情況下（心中做到萬無一失），按下聯動「開啟」開關。
4．3啟機後的工作
4．3．1開機後，立即檢查絲的顏色、克重、偏心等相關情況，並作好調試工作，使之達到工藝要求。必要時重新啟機再來。
4．3．2當卷繞達到設定米數，自動停機後，用力踩下腳踏板，更換捲筒，並作好下次的收卷工作狀態。
4．3．3因暫時停機後，料會因余壓力的情況，有少許料擠出，在第二次啟機前，將此段絲作剪掉處理、接上，並重復4.2.3的工作。
5．停機
當生產任務完成後，確需停機處理，作好如下工作：
<1> 提前五分鍾關閉主機加熱電源和供水系統開關。
<2> 然後閉上料斗插銷待絲有變化時(約2分種)，按下聯動開關的「停止」鍵。
<3> 關閉所有電源。
<4> 卸下模頭作更換慮網清理工作，以備下次開機
<5> 作好機台清潔、清掃工作
<6> 關好門窗，以防雨水飄進，淋濕機台相關電器設備。
備注相關事宜
<1> 生產中，每卷必須稱克重，和檢查絲質，並貼上標簽。
<2> 若生產黑料時，必須小於4小時內更換一次濾網(必要時不限)。
<3> 非黑料時，每次濾網使用時間不超過6小時(必要時不限)。
<4>收卷的張力控制：經過牽引機組必須繞五圈；收卷的張力要盡量小（即完全靠牽引的恆力牽引單絲）；若收卷張力過大，絲筒就會卷得過緊，存放幾天後單絲會粘在一起，退不出來，不易後序用絲。

3. 重要參數的計算方法

（一）儲層概化處理

E級預測潛力評價的計算精度最低，對參數的空間變異性不做要求，以單個盆地儲層參數的平均值作為整個盆地的參數值進行計算，不做細化處理。

D級推定潛力評價對空間變異性的精度要求不高，在一定范圍內儲層參數可取均值。平面范圍內，以一級或二級構造單元作為評價單元，認為儲層參數在平面的分布為均質；縱向上，地層條件下CO₂密度、CO₂在地層水中的溶解度、孔隙度等參數隨深度變化較大。若儲層厚度較小，可取儲層厚度范圍內的參數平均值作為整個儲層的參數值；若儲層厚度較大，以一定的厚度將儲層劃分為若干層，分別賦予不同的參數進行計算（如圖2-4），提高計算精確度。

為CO₂的密度；A 為煤層面積；h為煤層厚度；C為單位煤層中CO₂的含量；E為CO₂的有效儲存系數，反映了煤層總體積中被CO₂填充的比例分數。

含量C的假設值為煤田100％被CO₂飽和。如果對於乾燥的和不含灰分的條件下的C,A和h必須相應的折算。

應用蒙特卡羅模擬方法得到，在可信度為15％～85％時，E的范圍值為28％～40％，並且在可信度為50％時的平均值為33％。在蒙特卡羅模擬法中，各種計算包括以下幾方面：

1）適合CO₂地質儲存的煤田的比例分數為0.6～0.8;

2）具有吸附能力的煤層厚度的比例分數為0.75～0.90,

3）平面運移有效系數為0.7～0.95;

4）垂向運移有效系數為0.8～0.95;

5）相對煤層中水產生的CO₂的浮力導致被CO₂占據的煤層的厚度比例分數為0.9～1.0;

6）孔隙尺度的置換有效系數，反映了原位煤層的可實現的飽和度。相比於由吸附等溫線預測出的理論最高值為0.75～0.95；

推薦煤田的CO₂地質儲量有效系數為0.28～0.40，一般取平均值0.33。

4. 拉絲機配模表咋計算啊！

(正弦) Sin θ = 對邊A / 斜邊C

(餘弦) Cosθ = 鄰邊B / 斜邊C

(正切) Tanθ = 對邊A / 鄰邊B

對邊A = 斜邊C * Sinθ

對邊A = 鄰邊B * Tanθ

鄰邊B = 斜邊C * Cosθ

鄰邊B = 對邊A / Tanθ

斜邊C = 對邊A / Sinθ

斜邊C = 鄰邊B / Cosθ

例題：已知斜邊C=20, 角度θ=35度 求對邊A及鄰邊B

對邊A =斜邊C * Sinθ= 20 * Sin (35) = 20 * 0.573576 = 11.471

鄰邊B =斜邊C * Cosθ= 20 * Cos (35) = 20 * 0.81915 = 16.383

一般車床錐度與三角函數的關系

錐度比T=(大徑D-小徑d) / (長度L)

Tanθ= (大徑D-小徑d) / (2*長度L )

D= d + 2*L* Tanθ

d= D - 2*L* Tanθ

θ= Tan - ( (D-d) / 2L )

(4)lt560拉絲機各參數計算方法擴展閱讀：

設備保修：

設備每月要時行一次（停機4小時）徹底的保養及檢修。

1、日保養：

⑴、保持設備外部清潔衛生，檢查供氣管線及快速接頭是否良好。

⑵、上下軸承座及升降絲杠潤滑（黃油槍加油）。

⑶、排出空氣過濾器中的積水。

⑷、檢查砂帶並進行平衡調整。

2、周保養：

⑴、除去日保養留下的油泥，按日保養要求進行潤滑保養。

⑵、檢查傳送帶及其張緊（如張緊太松，請調至適中）。

⑶、檢查砂帶及其張緊（如張緊太松，請調至適中）。

5. 拉絲機和拔絲機一樣嗎

拉絲機與拔絲機是一樣的，拉絲機一般指拔絲機。 國內的拉絲機形成了以老式滑輪拉絲機為主，兼有雙捲筒式、直進式、活套式、調諧輥直線式、組合式及各種水箱拉線機並存的現狀。

6. 拉絲機參數

根據原料指數來調整工藝溫度,一般最高塑化溫度不要超過260,遵循原則是由低到高.生產中參數根據檢測情況和生產需要來調整轉速.

7. 拉絲機收線變頻器的關鍵參數是哪些

滑動系數
計算線材的延伸系數
確定進出線規格：進線
配模計算

8. 各種計算方法中的相關參數

地下水地源熱泵適宜區可開采資源量的計算方法有水熱均衡法和地下水量折演算法，本項目選擇地下水量折演算法；地埋管地源熱泵經濟區可開采資源量採用換熱量現場測試法計算。對評價方法及相關參數分別介紹如下。

圖5-2可開采資源量評價框架圖

1.體積法評價方法

利用體積法進行評價計算時，應先確定潛水水位，再確定主要地層厚度、物性參數。

（1）在包氣帶中，其淺層地溫能靜態儲量按下式計算：

北京淺層地溫能資源

式中：Q_R——淺層地溫能儲存總量，kJ;

Q_S——岩土體中的熱儲存量，kJ;

Q_W——岩土體所含水中的熱儲存量，kJ;

Q_A——岩土中所含空氣中的熱儲存量，kJ。

其中：

北京淺層地溫能資源

式中：ρ_S——岩土體密度，kg/m³;

C_s——岩土體比熱容，kJ/（kg·℃）；

φ——岩土體的孔隙率；

M——計算面積，m²;

d₁——包氣帶厚度，m；

ΔT——利用溫差，℃。

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式中：ρ_W——水的密度，取1000kg/m³;

C_W——水的比熱容，取4.18kJ/（kg·℃）；

ω——岩土體的含水率；

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ρ_A——空氣的密度，取1.29kg/m³;

C_A——空氣的比熱容，1.008kJ/（kg·℃）。

（2）在含水層和相對隔水層中，其地熱能儲存量按下式計算：

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式中：Q_R——淺層地溫能儲存總量，kJ;

Q_S——岩土體中的熱儲存量，kJ;

Q_W——岩土體所含水中的熱儲存量，kJ;

北京淺層地溫能資源

d₂為潛水位至計算下限的岩土體厚度。

通過以上介紹，體積法計算簡便、物理意義明確，而且使用范圍廣泛，不僅適用於鬆散岩層分布區的淺層地溫能靜態儲量評價，而且同樣適用於基岩地區的淺層地溫能靜態儲量評價；不僅適用於地下水地源熱泵適宜區靜態儲量的計算，而且適用於地埋管地源熱泵經濟區靜態儲量的計算。由於本次研究工作在國內尚屬首次，故選用體積法。在本次工作的基礎上，對於淺層地溫能資源條件相近區域可以採用類比法進行評價，拓展評價區域范圍。

體積法相關參數：根據公式（5-1）～（5-6），可以確定主要參數分為評價范圍參數和岩土體物性參數兩個方面，分別為：評價區域面積（M,m²）、計算厚度（d₂、d₂,m）、岩土體孔隙率（φ，%）、岩土體天然含水率（ω，%）、岩土體天然密度（ρ_s,kg/m³）、岩土體比熱容［C_s,kJ/（kg·℃）]、利用溫差（ΔT，℃）。

2.地下水熱泵適宜區可開采資源量計算方法

（1）水熱均衡法：主要通過研究區的水、熱均衡計算，了解地下水的水、熱儲存量和水、熱補排情況。

水均衡

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式中：q_in——補給量，m³/d;

q_out——排泄量，m³/d；

Δq_w——存量的變化量，m³/d。

在包氣帶中，岩土體水分的補給項有：降水入滲量、灌溉入滲量等；排泄項有：植物蒸騰量、土面蒸發量、下滲補給地下水的量等。

地下水補給項有：降水入滲量、灌溉入滲量、渠系入滲量、河流入滲量、側向補給量、越流補給量等；排泄項有：潛水蒸發量、人工開采量、側向排泄量、泉排泄量、河流排泄量、越流排泄量等。

熱均衡

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式中：Q_in——熱收入量，kW;

Q_out——熱支出量，kW；

ΔQ——熱儲存量的變化量，kW。

在包氣帶，熱的收入項有：太陽照射熱量、大地熱流量、地表水向岩土體散發的熱量、側向傳導流入的熱量等；支出項有：向大氣散發的熱量、向地表水散發的熱量、側向傳導流出的熱量等。

在地下水中，熱的收入項有：太陽照射熱量、大地熱流量、側向傳導流入的熱量等；支出項有：向大氣散發的熱量、水排泄帶走的熱量、側向傳導流出的熱量等。恆溫帶以下，熱收入項沒有太陽照射熱量。

（2）地下水量折演算法：地下水量折演算法適用於地下水地源熱泵適宜區淺層地溫能可開采資源量的計算，其表達式如下：

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式中：Q_q——評價區淺層地溫能可開采量，kW;

Q_h——單井淺層地溫能可開采量，kW;

n——可鑽抽水井數；

T——土地利用系數。

其中：

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式中：Q_h——單井淺層地溫能可開采量，kW;

q_w——單井出水量，m³/d；

△T——地下水利用溫差，℃；

C_w——水的比熱容，kJ/（kg·℃）。

土地利用系數，居民點、公共用地和其他用地的比例。根據《北京市土地利用現狀遙感解譯圖》中草地、園地、居民及工礦用地和未利用土地面積等占土地面積的27.81%，在以上區域內，開展地下水地源熱泵工程時，還要考慮建築布局、建築負荷需求、建築佔地面積、資源承載力、地下水連通性等因素的影響，取土地利用系數為22%（27.81%×0.8）。

地下水量折演算法相關參數：根據式（5-9）～（5-10），在地下水地源熱泵適宜區，利用地下水量折演算法評價可開采資源量的相關參數主要有：單井出水量（q_w,m³/d）、可鑽抽水井數（n）、溫差（ΔT，℃）、土地利用系數（T）。

（3）地下水地源熱泵適宜區可開采資源量評價方法小結：水熱均衡法需要有長期動態監測數據的支撐，適用於評價淺層地溫能資源可利用量的保證程度；地下水量折演算法可操作性強，較好地反映了地下水地源熱泵利用淺層地溫能資源的特點，因此本次研究採用該方法。

3.地埋管熱泵適宜區可開采資源量評價方法

（1）換熱量現場測試法：換熱量現場測試法適用於地埋管熱泵經濟區淺層地溫能可開采資源量的計算，其表達式如下：

北京淺層地溫能資源

式中：D_q——評價區淺層地溫能可開采資源量，kW;

D——單孔換熱量，kW;

n——可鑽換熱孔數；

T——土地利用系數。

北京淺層地溫能資源

式中：k_z——綜合傳熱系數，W/（m·℃）；

ΔT——溫差，℃，即為U形管內循環液平均溫度與岩土體原始溫度之差；

L——雙U形地埋管換熱孔長度，m。

土地利用系數，居民點、公共用地和其他用地的比例與地下水量折演算法相同為27.81%，開展地埋管地源熱泵工程時，還要考慮建築布局、建築負荷需求、建築佔地面積、資源承載力等因素，取土地利用系數為8.3%（27.81%×0.3）。

（2）換熱量現場測試法相關參數：根據式（5-11）～（5-12），在地埋管地源熱泵適宜區，利用換熱量現場測試法評價可開采資源量的相關參數主要有：綜合傳熱系數［k_z,W/（m·℃）]、可鑽換熱孔數（n）、溫差（ΔT）、土地利用系數（T）。

4.淺層地溫能資源評價相關參數的分類

由前面評價方法的分析可知，在評價計算淺層地溫能資源靜態儲量和可開采量時需要確定的參數見表5-1。

表5-1資源量評價相關參數分類表

5.淺層地溫能資源評價相關參數的意義

（1）區域地質、水文地質條件：淺層地溫能資源蘊藏在地下岩土體內，其儲藏、運移以及開采利用都受到區域地質、水文地質條件的嚴格制約，不同區域的資源利用方式和規模存在較大差異，因此，全面了解北京平原區的地質、水文地質條件十分重要。

（2）第四系岩性厚度：北京平原是由多條河流沖洪積作用形成的，在沖洪積扇的頂部至下部，第四系厚度逐漸增大，含水層由單一、厚度較大逐漸過渡為多層、單層厚度較薄，顆粒由粗變細，岩性由砂卵礫石、粘性土互層逐漸過渡為多層的粘砂、粉細砂。

（3）淺層地溫能資源條件分區：根據淺層地溫能資源開發利用形式的不同，考慮到項目的初投資、運行狀況以及地質環境影響等因素，結合北京市不同地區地質、水文地質條件的特點，劃分出地下水地源熱泵系統的適宜區、較適宜區、一般適宜區和嚴禁應用區，以及地埋管地源熱泵系統的經濟區、較經濟區和欠經濟區。

（4）地下水水位（m）：地下水水位是評價淺層地溫能資源的一個重要參數。在評價淺層地溫能資源靜態儲量時，將地下水面以上劃分為包氣帶，將地下水面以下劃分為飽水帶，再分別計算靜態儲量；在評價地下水地源熱泵適宜區可開采資源量時，地下水水位一方面影響單井出水量，一方面也會影響單井回灌量。

（5）變溫層厚度（m）：地殼按熱力狀態從上而下分為變溫帶、常溫帶、增溫帶。變溫帶的地溫受氣溫的控制呈周期性的晝夜變化和年變化，隨著深度的增加，變化幅度很快變小。氣溫的影響趨於零的深度叫常溫帶，常溫帶以上地層厚度即為變溫層厚度。

（6）岩土體天然密度（g/cm³）：單位體積岩土體的質量稱為岩土體的密度。

（7）岩土體天然含水率（%）：岩土體中水的質量與岩土體顆粒質量之比，稱為岩土體的天然含水率。

（8）岩土體孔隙率（%）：岩土體中孔隙所佔體積與總體積之比稱為岩土體的孔隙率。

（9）岩土體熱導率［W/（m·℃）]：在岩土體內部垂直於導熱方向取兩個相距1m，面積為1m²的平行平面，若兩個平面的溫度相差1℃，則在1秒內從一個平面傳導至另一個平面的熱量就規定為該岩土體的熱導率。

（10）岩土體的比熱容［kJ/（kg·℃）]：單位質量的岩土體溫度升高1℃吸收的熱量（或降低1℃釋放的熱量）叫做該岩土體的比熱容。

（11）單井出水量（q_w,m³/d）：抽水井的出水量（5m降深）。

（12）單位涌水量［m³/（h·m）]：單位涌水量是井抽水水位降深換算為1m時的單井出水量。

（13）滲透系數（m/d）：是綜合反映土體滲透能力的一個指標，水力梯度等於1時的滲透流速。

（14）抽水井影響半徑（m）：機井在抽水時，水位下降，井周圍附近含水層的水向井內流動，形成一個以抽水井為中心的水位下降漏斗，這個水位下降漏斗的半徑叫影響半徑。

（15）土地利用系數（T）[k_z,W/（m·℃）]：居民點、公共用地和其他用地的比例。

（16）綜合傳熱系數［k_z,W/（m·℃）]：進行換熱量現場測試，計量地埋管換熱器的進出水溫度、流量，在熱交換達到穩定的條件下，計算得到鑽孔每延長米在溫度變化1℃（循環液平均溫度與岩土體原始溫度比）時的換熱量即為綜合傳熱系數。

（17）平均導熱系數［k_p,W/（m·℃）]：該參數是利用Fluent軟體模擬換熱孔的溫度場影響半徑時需要設置的一個重要參數，也是表現當地岩土體平均換熱能力的一個重要指標。其定義為在當地水文地質環境下，當傳熱達到穩定時，假設岩土體是勻質的，在岩土體內部垂直於導熱方向取兩個相距1m，面積為1m²的平行平面，若兩個平面的溫度相差1℃，則在1秒內從一個平面傳導至另一個平面的熱量就是該岩土體的平均導熱系數。

9. 直進式拉絲機的直進式拉絲機參數

直進式拉絲機技術參數及特點 規格 LZ200～250 LZ300 LZ350 LZ400 LZ450 LZ500 LZ560 LZ600 LZ700 LZ750 LZ900 LZ1200～1270 捲筒直徑mm 200～250 300 350 400 450 500 560 600 700 750 900 1200～1270 最大進線強度Mpa ～1300 拉拔道次 2～12 2～12 2～12 2～12 2～12 2～12 2～13 2～9 2～9 2～9 2～9 2～9 最大進線直徑mm 2.5 2.8 3.6 4.2 5 5.5 6.5 8 10 10 14 16 最小成品直徑mm 0.3 0.6 0.6 0.75 1 1.2 1.35 1.6 2.2 2.2 3 3 最高拉伸速度m/s ≤20 ≤20 ≤20 ≤20 ≤18 ≤18 ≤15 ≤12 ≤10 ≤10 ≤8 ≤6 拉伸功率kW 5.5～7.5 7.5～11 7.5～15 7.5～22 11～37 22～45 22～55 45～75 45～90 55～90 90～132 90～160 捲筒 採用鑄鋼噴碳化鎢（或堆焊耐磨合金），硬度HRC>60，耐磨性好。冷卻方式採用窄縫式冷卻和環形風冷。錐度設計合理：保證不垮線、不亂線。 傳動系統 LZ350～LZ560型拉絲機採用一級或兩級強力窄V帶傳動，傳動平穩。LZ450～1270傳動糸統採用一級強力窄V帶+一級硬齒面齒輪副（汽車用帶偏置螺旋傘齒輪副）傳動，重合度高、傳動平穩、雜訊小；亦可採用一級強力窄V帶+標准硬齒面齒輪箱傳動。 模盒 水冷，安裝合理、上下左右可調、設有壓線裝置，減小線的振動，不易產生花線．可選旋轉模盒、壓力模盒及模盒攪灰裝置。 調諧裝置 調諧輥表面噴塗，耐磨損；採用氣動反張力調諧，張力恆定可調。 控制方式 交流變頻調速，PLC全數化控制，觸摸屏人機界面。 放線方式 放線架或工字輪放線機。 收線方式 工字輪收線機或象鼻式下線機。 主要功能 誤差0.1%精確計米；定長自動減速並停車； 斷線檢測並自動停車；任意捲筒正反點動及左右聯動；各種故障信息及處理信息顯示；各種運動信息監控。並支持任意配模工藝，模具磨損後通過調諧自動補償，不易斷絲。並設有跳線裝置可任意切除捲筒拉拔，以適應不同的工藝。可根據用戶需要，以工業乙太網為依託實行遠程式控制制及遠程診斷。 安全環保 採用全封閉防護系統，安全性好；可根據用戶需要設置除塵管路系統，減少粉塵污染。 適宜拉拔材料 焊條；焊絲(氣保焊絲、埋弧焊絲、葯芯焊絲等）；鋼絲（高、中、低碳鋼絲，不銹鋼絲，預應力鋼絲，輪胎鋼絲，膠管鋼絲，彈簧鋼絲，鋼簾線等）；電線電覽（鋁包鋼絲、銅絲、鋁絲等）；合金絲等各種金屬線材。 幾種典型直線式拉絲機技術參數 型號 抗拉強度 最大進線直徑 最小出線直徑 最大成品速度 用於 電機功率 Mpa mm mm m/s (kw) LZ11/350 <1250 3.6 0.8 25 拉拔鋼簾線 22 LZ6/400 <1000 2.4 0.8 15 氣保焊絲精拉 11 LZ8/400 <1000 2.4 0.8 15 氣保焊絲精拉 11 LZ10/400 <500 4 1.2 15 葯芯焊絲精拉 11 LZ6/450 <500 5 2.6 5 葯芯焊絲粗拉 11 LZ7/560 <500 5.5 2 10 氣保焊絲粗拉 22～30 LZ13/560 <1250 6.5 1.35 12 胎圈鋼絲 37 LZ9/600 <1250 8 2 12 高碳鋼絲 55 LZ6/700 <1250 8 2.8 8 高碳鋼絲 75 LZ8/700 <1250 9.5 3 10 鋁包鋼絲 75 LZ8/750 <1250 10 3 6 高碳鋼絲 75 LZ8/900 <1250 13 3 5 預應力鋼絲 90 LZ9/1200 <1250 16 3 6 預應力鋼絲 110