基礎原理及計算方法

❶ 成本計算基本原理的具體內容有哪些

成本核算的主要內容：
1.材料成本、人工成本、製造費用；
2.其中材料成本的計算尤為重要，一般分為主要材料和輔助材料。人工成本和製造費用能確定產品成本歸屬的直接計入產品，不能明確劃分成本歸屬的，根據實際生產工藝確定分配標准。
一般流程：
1、根據生產方式確定成本核算的方法，常用的方法為：品種法、分批法、分步法。實際運用中，這三種可以相互結合。如果公司具備完善的信息管理制度，如ERP等數據管理軟體，而且運行良好（雖然絕大部分公司的ERP徒具形式，或僅僅勉強達到數據統計功能，但也對成本核算的細節起到一定幫助）。
2、基本資料收集：
2.1《BOM表》，即生產工藝流程標准及材料用量標准。這是實際生產成本分配標準的重要參考資料之一；
2.2車間材料領、用、存明細表，這個不用說了，主要材料的統計，重要性不問可知。關鍵是要根據確定的成本核算方法設定統計表的項目格式。或按訂單統計，或按產品品種統計，或根據生產步驟統計，或三者結合。
2.3倉庫材料進、出、存明細表，這個是為了檢驗車間領、用存明細表的正確性，也是十分重要的；倉庫成品進、銷、存明細表，這個是成本報表的重要採用數據《生產成本表》、《銷售成本表》。
2.4員工工資明細表，人工成本原始資料。關鍵是要分部門統計，如果有計件工資更好。
2.5製造費用明細表，按部分統計，這個要在原始單據在最初入帳時都要按部門記帳。這個是分步法成本核算的基礎之一。
3、成本報表與成本分析：
3.1成本報表主表是《產品生產成本表》和《產品銷售成本表》，這個做起來不復雜，關鍵是之前的資料統計要細致，才能計算的相對精確。
3.2成本分析的一般分析方式主要是盈虧分析和保本點分析。
3.3深入的分析是品質成本分析和重點成本分析，這才是成本控制的基礎。
通過以上的說明，對成本會計有一定研究的人，應該明白我所講的全面性問題和重要性問題了。希望更多對成本有研究人來闡述自己的觀點！

❷ 基本原理與方法

根據研究對象的不同,氧同位素溫度計可分為外部計溫法、內部計溫法和單礦物計溫法三種(張理剛,1985;鄭永飛等,2000)。

(1)氧同位素外部計溫法

氧同位素外部計溫法是根據礦物—水之間氧同位素平衡交換反應原理,利用前人已經通過大量實驗測定和理論計算獲得的分餾方程式及其相應的標定曲線來計算礦物的形成溫度(張理剛,1985)。事實上,礦物的氧同位素組成相對容易獲得,但要獲得礦物沉澱時水介質的氧同位素組成則十分困難,因為這些水介質會在隨後的地質過程中或多或少地發生改變,甚至消耗殆盡。在實際計算中,人們往往只測定固體礦物相的氧同位素組成,而對另一種相(常為液相)多採用某一假定值,然後根據分餾方程式計算礦物的形成溫度。

(2)氧同位素內部計溫法

氧同位素內部計溫法是根據密切共生的含氧礦物對之間氧同位素平衡交換反應原理,利用前人已經通過大量實驗測定和理論計算獲得的分餾方程式及其相應的標定曲線來計算礦物的形成溫度(張理剛,1985)。相對氧同位素外部計溫法而言,由於氧同位素內部計溫法無須考慮沉澱流體的氧同位素組成,共生的含氧礦物對的氧同位素組成更為容易獲得,因而氧同位素內部計溫法應用的領域更廣,尤其是在結晶岩(岩漿岩、變質岩)、礦石等領域。

(3)氧同位素單礦物計溫法

Hamza et al.(1980)發現同一礦物內部不同結構位置(不同鍵)上氧的同位素存在分餾現象,因而可以根據這一平衡分餾現象,利用前人已經通過大量實驗測定和理論計算獲得的分餾方程式及其相應的標定曲線來計算礦物的形成溫度。不過,相對前面兩種氧同位素計溫法而言,氧同位素單礦物計溫法顯得更為復雜,精確獲取不同鍵的氧同位素組成在實驗方法和分析技術上仍然存在不少問題,因而這種方法的研究與應用一直處於探索階段。

❸ 增量法的原理及計算

增量法作為同位素地質溫度計的一種計算方法，最初源於Garlick(1966)和Taylor(1968)對一系列共生的硅酸鹽礦物氧同位素富集順序與氧鍵類型的觀察。Sakai&Honma(1969)和盧武長(1982)曾根據氧鍵類型的組合和各種氧鍵的比例及其氧鍵相對應的礦物的氧同位素分餾方程，用同位素質量平衡關系，計算部分硅酸鹽礦物的氧同位素分餾方程;Smyth(1989)以礦物中不同氧位置的靜電特點討論了礦物氧同位素分餾與鍵強的關系;Schutze(1980)和Richter&Hoernes(1988)對鍵強、離子質量與同位素替代的關系作了更定量化的討論，並對一些硅酸鹽礦物進行了計算。Schutze(1980)將礦物結晶化學原理與統計熱力學方法原理相結合，根據礦物中各化學鍵的強度與相應陽離子約化質量的乘積確定各種礦物的¹⁸O富集程度，進而得到不同礦物相對於某一參考礦物的氧同位素指標(I－¹⁸O)，建立了計算硅酸鹽礦物之間氧同位素分餾系數的增量方法。盡管所計算的結果與已知的實驗數據和天然觀察相比尚處於半定量狀態，但增量方法注意到了固體礦物化學成分和晶體結構特徵與氧同位素分餾性質之間的關系。Zheng(1991，1993)主要從3個方面修正和改進了增量方法:①在礦物β系數的計算中，增加了隨溫度變化的低溫校正因子一項;②把耦合系數引入到不同陽離子－氧鍵的歸一化¹⁸O增量計算中;③增加了一項隨礦物I－¹⁸O變化的礦物/水相互作用因子到礦物－水體系α系數的計算中，使之成為計算固體礦物氧同位素分餾系數的一種方法。但是，是否所有含氧礦物都遵循這一普遍規律尚有待於進一步檢驗，它能否應用到其他元素(例如氫、碳、硫和氮)的同位素還有待於探索。

1.增量法計算的基本原理

一個礦物的¹⁸O富集程度可以通過其氧同位素指標I－¹⁸O值的大小來定量表徵。石英被用作參考礦物，定義其I－¹⁸O值為1.0000。礦物的I－¹⁸O值是通過對其晶體結構內不同陽離子－氧鍵的歸一化¹⁸O增量(I_ct－O)求和而得到的，這里石英的Si－O鍵被用作參考鍵。陽離子－氧鍵的¹⁸O增量(I_ct－O)大小決定於其鍵強度(C_ct－O)和陽離子質量對氧同位素的替代效應(W_ct－O)，即

同位素地球化學

式中:C_ct－O為陽離子氧鍵的鍵強度;W_ct－O是陽離子的約化質量。它們的定義分別為

同位素地球化學

式中:V為陽離子氧化態;N_ct為陽離子配位數;r_ct和r_O分別為陽離子和氧在相應配位狀態下的離子半徑;m_ct是陽離子的原子量;m₁₆和m₁₈分別為¹⁶O和¹⁸O的原子量。

2.增量法理論計算

(1)I_ct－O的計算

根據各種氧化物的V(陽離子氧化態)、r_ct和r_O(陽離子和氧在相應配位狀態下的離子半徑)、N_ct(陽離子配位數)，由方程(1－127)計算得C_ct－O(陽離子氧鍵的鍵強度);由各種氧化物的m_ct(陽離子的原子量)、m₁₆和m₁₈(¹⁶O和¹⁸O的原子量)，代入方程(1－128)，可以分別求出相應的W_ct－O(陽離子約化質量);再由方程(1－126)分別求出各種氧化物的陽離子－氧鍵的¹⁸O增量(I_ct－O)值。

(2)I'_ct－O的計算

增量法的計算(Zheng，1991)是從氧化物的陽離子－氧鍵的¹⁸O增量(I_ct－O)相對於參考氧化物的Si－O鍵(石英)的¹⁸O增量(I_Si－O)值的計算開始的，即:I'_ct－O=(I_ct－O/I_Si－O)。

在硅酸鹽礦物研究中，考慮到復雜陽離子、陰離子組合的影響(Zheng，1993)，還要對氧化物的陽離子－氧鍵的¹⁸O增量(I_ct－O)相對於參考氧化物的Si－O鍵(石英)的¹⁸O增量(I_Si－O)的值(I'_ct－O)加以修正為I'_ct－O=(I_ct－O/I_Si－O)^q，q=V^k，V為陽離子氧化態，k分別為－1，0，+1。對復雜陰離子中的強鍵陽離子(如長石中的Al³⁺、Si⁴⁺)計算時，選用k=－1;對復雜陽離子中的弱鍵陽離子(如長石中的Na⁺、Ca²⁺)計算時，選用k=+1;對其他復雜陽離子(如石榴子石中Fe²⁺和Mg²⁺)計算時，選用k=0。

在歸一化¹⁸O增量計算中，除對在復雜陰離子中的四面體配位的陽離子k=－1外，不同結構的硅酸鹽k的取值有如下的規律:

1)長石類和副長石類:對復雜陽離子的估算k=+1;

2)輝石類和橄欖石類:對在M₂位置中復雜陽離子的估算k=0，對在M₁位置中復雜陽離子和金紅石組的估算k=－1;

3)石榴子石類:對6次配位三價復雜陽離子的估算k=－1，對8次配位二價復雜陽離子的估算k=0;

4)Al₂SiO₅同質多相變體:對所有陽離子的估算k=－1;

5)鋯石、硅鋅礦、硅灰石、綠柱石和堇青石:對所有復雜陽離子的估算k=0。

詳情請參閱Zheng(1993)的文章。

增量計算的各種參數及計算結果列入表1－8。

表1－8 對氧化物歸一化的¹⁸O增量參數及計算結果

說明:Fe³⁺或Fe²⁺的平均離子半徑在高旋轉和低旋轉狀態均納入了計算。 (Zheng，1991)

(3)礦物I－¹⁸O增量值的計算

礦物相對於參考礦物的氧同位素指標(I－¹⁸O_min)的計算，必須把晶格中陽離子的准確配置和有關這些礦物中不同類型鍵振動頻率的同位素效應一樣納入到計算中，各種礦物的I－¹⁸O指標可由下列方程計算:

同位素地球化學

式中:V為陽離子氧化態;n_ct和n₀分別為每個分子式單元的陽離子和氧的數目;m₁₆和m₁₈分別為¹⁶O和¹⁸O同位素的質量數;下標ref和min分別代表參考礦物和待測礦物;ct－O為陽離子－氧鍵;I'_ct－O為前已提及的氧化物相對於參考物被歸一化的I－¹⁸O增量值。

這樣，就可以分別計算得到各種礦物的氧同位素指標(I－¹⁸O_min)值。

(4)礦物氧同位素β分餾因子的低溫校正

根據溫度與熱力學平衡分餾系數的關系(β分餾因子是對量子統計力學中的簡約配分函數的反映)和增量法原理，礦物與參考礦物的氧同位素β分餾因子之間的關系，由下列方程表示:

同位素地球化學

式中:β_min為礦物的氧同位素分餾因子;β_ref為參考礦物的氧同位素分餾因子;D為低溫校正因子。

在礦物10³lnβ的計算中，對200℃和300℃以下的低溫礦物計算β分餾因子常常偏高，故Zheng(1991)增加了D項加以修正。

同位素地球化學

式中:R為氣體常數(8.3144J·K^－1·mol^－1);T為絕對溫度(K);ΔE由Arrhenius表達式中的能量項計算得出。此式更接近實際。ΔE通過試驗確定，選用1000J·mol^－1值。

在獲得各種礦物I－¹⁸O的增量值的基礎上，只要參考礦物－石英的10³lnβ值確定後，利用方程可以分別求出各種礦物的10³lnβ值。

(5)參考礦物———石英氧同位素的β分餾因子計算

在礦物的氧同位素β分餾因子的計算中，參考礦物(現在選擇的是石英)的氧同位素β分餾因子的確定十分關鍵。

為了獲得金屬氧化物氧同位素分餾的一級近似，源自Kieffer(1982)計算、後經Clayton等(1989)修正過的簡約配分函數比回歸獲得的石英10³lnβ值，與Kawabe(1979)修正的簡約配分函數比計算所得以及他們在石英、鈉長石、鈣長石和方解石中的氧同位素分餾實驗結果非常一致。證明計算的10³lnβ_石英值可以接受。此外，由Hattori和Halas(1982)計算的水的簡約配分函數比給出了10³lnβ_水值，他們的結果作為對10³lnβ_水值最有效的估計被接受。因為液態水在臨界點(373℃)以下的簡約配分函數比是由氣態水的簡約配分函數比(Richet等，1977)和水(液體)－蒸氣的實驗分餾系數(Botiinga，1977)計算出來的。十分明顯，估算的石英和水的10³lnβ值兩者結合會產生一個最有效的有關石英－水體系溫度覆蓋范圍為0～1200℃的氧同位素分餾理論校正。

10³lnα值可表示為

同位素地球化學

經歸一化的10³lnβ_石英和10³lnβ_水的值分別為

同位素地球化學

石英和水的10³lnβ值的不確定性大約在±1%左右，溫度范圍在0～1200℃(Friedman和O'Neil，1977)。

根據分餾系數與分餾因子關系:

同位素地球化學

分別將10³lnβ_石英和10³lnβ_水的值，代入方程(1－133)，得到

表1－9 增量方法理論計算的礦物－水和石英－礦物體系的氧同位素分餾系數(0～1200℃)

(據鄭永飛等，1991，1993)

同位素地球化學

同理，由方程(1－130)獲得的金屬氧化物的10³lnβ值，分別通過方程(1－135)計算石英－氧化物和氧化物－水的10³lnα值(Richter等，1977;Friedman和O'Neil，1977)。

Zheng(1993)在無水硅酸鹽的研究中，使用過一個稍有不同的回歸程序獲得無限溫度中分餾曲線的最小截距。他的研究不像先前對礦物/水體系的分餾系數計算方程那樣，而是依據同位素分配遷移的貢獻增加了一個對於礦物－水作用的β－分餾因子的修正項。

同位素地球化學

修正的結果，礦物－水體系計算的分餾系數系統地大於對具有I－¹⁸O>0.5礦物的未校正計算分餾系數值。引入礦物－水作用項的目的是使硅酸鹽－水體系理論計算和實驗測量之間的偏差趨向和諧和獲得最有效的一致性。金屬氧化物的I－¹⁸O指標接近於0.5(0.40～0.69)，引入此項基本上沒有改變金屬礦物和水之間的分餾計算(Zheng，1991，1993)。

(6)礦物對分餾方程的計算

可以利用石英－礦物對的理論分餾方程，由Δ¹⁸O的加和性質，求得

同位素地球化學

需要注意的是，不要採用礦物－水體系分餾方程來計算礦物－礦物體系的分餾方程，因為在由礦物和水的熱力學同位素系數(10³lnβ)計算礦物－水的氧同位素分餾系數時，引入了一個礦物－水作用的修正項。因此，用礦物－水體系分餾方程來計算礦物－礦物體系的分餾方程時，結果會與石英－礦物體系分餾方程存在一些差別(Zheng，1993)。

金屬氧化物和氫氧化物族礦物以及對磷酸鹽和碳酸鹽礦物的計算，與上述計算方法大致相同，不過選擇的參考礦物不一樣。對金屬氧化物和硅酸鹽、氫氧化物族礦物的計算，選用石英作參考礦物;對磷酸鹽和碳酸鹽礦物的計算，選方解石作為參考礦物。碳酸鹽礦物中存在著兩種鍵型:C－O鍵和M－O鍵。方解石中的C－O鍵作為其他碳酸鹽礦物C－O鍵的參考鍵;方解石中的Ca－O鍵作為其他碳酸鹽礦物M－O鍵的參考鍵。碳酸鹽礦物所計算的I－¹⁸O指標及其氧同位素分餾方程的計算結果分別列於表1－10和表1－11。對於C－O鍵和M－O鍵，均假定耦合系數k為－1來處理權重q。對於碳酸鹽礦物，其低溫同位素配分能ΔE也假定具有相同的值1kJ/mol，與Zhen對氧化物、鎢酸鹽、硅酸鹽和磷酸鹽礦物的假定一樣。根據碳酸鹽中陽離子－氧鍵的性質和已知的實驗和經驗校準數據，可對這些有關假定的有效性給予制約(鄭永飛等，1997，1998)。

礦物－水、石英－礦物的同位素分餾方程計算結果見表1－9。

表1－10 理論計算的氫氧化物礦物的氧同位素分餾方程

(據鄭永飛等，1998)

表1－11 碳酸鹽礦物I－¹⁸O指標及其對應的氧同位素分餾方程

(據鄭永飛等，1997)

❹ 儲量計算方法的基本原理

在礦產勘查工作中，利用各種方法、各種技術手段獲得大量有關礦床的數據，這些數據是計算儲量的原始材料。計算儲量通常的步驟如下：

（一）工業指標及其確定方法

1.工業指標

工業指標是圈定礦體時的標准。主要有下列個項：

（1）可采厚度（最低可采厚度）。可采厚度是指當礦石質量符合工業要求時，在一定的技術水平和經濟條件下可以被開采利用的單層礦體的最小厚度。礦體厚度小於此項指標者，目前就不易開采，因經濟上不合算。

（2）工業品位（最低工業品位、最低平均品位）。工業品位是工業上可利用的礦段或礦體的最低平均品位。只有礦段或礦體的平均品位達到工業品位時，才能計算工業儲量。最低工業品位的實質是在充分滿足國家需要充分利用資源並使礦石在開采和加工方面的技術經濟指標盡可能合理的前提下，尋找礦石重金屬含量的最低標准。所以確定工業品位應考慮的因素是：國家需要和該礦種的稀缺程度；資源利用程度；經濟因素，如產品成本及其與市場價格的關系；技術條件，如礦石開采和加工的難易程度等。

工業品位和可采厚度對於不同礦種和地區各不相同，就是同一礦床，在技術發展的不同時期也有變化。

（3）邊界品位。邊界品位是劃分礦與非礦界限的最低品位，即圈定礦體的最低品位。礦體的單個樣品的品位不能低於邊界品位。

（4）最低米百分比（米百分率、米百分值）。對於品位高、厚度小的礦體，其厚度雖然小於最小可采厚度，但因其品位高，開采仍然合算，故在其厚度與品位之乘積達到最低米百分比時，仍可計算工業儲量。計算公式為：K=M×C。（K為最低米百分比，m%；M為礦體可采厚度，m；C為礦石工業品位，%）。

（5）夾石剔除厚度（最大夾石厚度）。夾石剔除厚度實質礦體中必須剔除的非工業部分，即駕駛的最大允許厚度。它主要決定於礦體的產狀、貧化率及開采條件等。小於此指標的夾石可混入礦體一並計算儲量。夾石剔除厚度定得過小，可以提高礦石品位，但導致礦體形狀復雜化，定得過大，會使礦體形狀簡化，但品位降低。

（6）有害雜質的平均允許含量。有害雜質的平均允許含量是指礦段或礦體內對產品質量和加工生產過程有不良影響的成分的最大允許平均含量，是衡量礦石質量和利用性能的重要指標。對於一些直接用來冶煉或加工利用的富礦及一些非金屬礦（如耐火材料、熔劑原料等）更是一項重要的要求。

（7）伴生有益組分。伴生有益組分是指與主要組分相伴生的、在加工或開采過程中可以回收或對產品質量有益的組分。當前，綜合利用已成為一個重要問題，伴生有益組分的價值越來越大。由於綜合利用礦體內部或鄰近的伴生元素，往往使不少礦床「一礦變多礦」、「死礦變活礦」。

2工業指標的確定方法

（1）類比法：把未確定工業指標的礦床與已確定工業指標的礦床進行對比。假如兩個礦床在地質和采、選、冶等方面的條件相似，則認為它們的工業指標也可類比，就可採用類似礦床的已定指標。類比法可作為評價礦床的初步指標，常用於一些勘查程度要求較低的小型礦床。

（2）分析法：根據礦床特點，尤其是礦石品位及可選性特點，與類似礦床比較研究，提出機組不同的指標方案，主要是比較工業品位與邊界品位，按這些指標選擇礦床的某部分進行試算儲量。將結果提交設計部門，選定其中一個方案作為正式指標，以供計算儲量。

（3）價格法：確定工業品位是一個重礦產的金屬或精礦的價格為准，是一個礦產從該種礦石中取得產品（金屬或精礦）的成本不超過此價格而確定金屬品位指標。此法的缺點是指考慮了經濟因素，沒有考慮國家需要和礦床特點等方面的因素。此法計算方便。

（二）儲量計算的基本參數

1.計算礦體的面積

面積的測定通常是在所繪出的礦體的各種綜合圖件上進行的，麗日剖面圖、水平投影圖、垂直縱投影圖、中段地質圖等。所測出的面積都是幾何平面面積。常用的面積測定法有求積儀法、方格紙法、幾何計演算法、曲線儀法等，隨著計算機技術的應用，現在可在計算機上直接求的礦體面積。

2.計算礦體的平均厚度

現有的儲量計算方法，多數都要求計算礦體的平均厚度。平均厚度的計算，傳統的方法都是用算術平均法或加權平均法這兩種計算方法。

（1）算術平均法：是以所有測點的厚度之和除以測點數目得出。

（2）加權平均法：是將各測點的厚度與該測點影響的范圍相乘的積的總和，除以各厚度影響范圍之和。

3.計算礦體的體積

計算礦體體積的辦法主要有兩種，一種是利用立體幾何中各種體積公式計算，例如礦體的某一部分像一個截頭的錐體，則用截錐體公式計算其體積；第二種是利用礦體的面積（或投影面積）×礦體的平均厚度（或投影面發現方向的平均厚度）而得出礦體的體積。

4.計算礦體礦石平均體重

一般採用算術平均法。由於礦石體重一般變化較小，因而體重樣品的採取數量也較少。因此如果所計算的塊斷儲量級別不是很高，一般用算術平均法計算平均體重，是能夠保證要求的儲量精度的。

5.計算礦體的礦石量

通常是用礦體的體積乘以礦石的平均體重而得。

6.計算礦體礦石的平均品位

礦體（礦石）的平均品位，是衡量礦石質量的重要指標，也是儲量計算的重要參數。平均厚度的計算，通常也是用算術平均法和加權平均法這兩種辦法來計算的。通常是先計算單個工程內礦體的平均品位，然後再計算由單個工程組成的塊斷的平均品位，最後在此基礎上計算礦體的平均品位。對於斷面法計算儲量來說，當計算單個工程平均品位後，還要計算由幾個工程組成的剖面的平均品位，再計算二斷面間塊斷的平均品位。

如果儲量計算方法是按塊斷計算的，則平均品位也要按塊斷分別計算（包括不同的地段、不同的級別、不同的礦石類型和工業品級），同時也需要計算整個礦體的平均品位。

7.計算礦體內有用組分（元素）的儲量

通常是用礦石的儲量乘以礦石中的平均品位（有用組分的平均含量）而得。

❺ BET法計算比表面積 具體原理與計算方法

BET測試法是BET比表面積測試法的簡稱,該方法由於是依據著名的BET理論為基礎而得名.BET是三位科學家（Brunauer、Emmett和Teller）的首字母縮寫,三位科學家從經典統計理論推導出的多分子層吸附公式基礎上,即著名的BET方程,成為了顆粒表面吸附科學的理論基礎,並被廣泛應用於顆粒表面吸附性能研究及相關檢測儀器的數據處理中.
BET測試理論是根據希朗諾爾、埃米特和泰勒三人提出的多分子層吸附模型,並推導出單層吸附量Vm與多層吸附量V間的關系方程,即著名的BET方程.BET方程是建立在多層吸附的理論基礎之上,與物質實際吸附過程更接近,因此測試結果更准確.通過實測3-5組被測樣品在不同氮氣分壓下多層吸附量,以P/P0為X軸,P/V（P0-P）為Y軸,由BET方程做圖進行線性擬合,得到直線的斜率和截距,從而求得Vm值計算出被測樣品比表面積.理論和實踐表明,當P/P0取點在0.05~0.35范圍內時,BET方程與實際吸附過程相吻合,圖形線性也很好,因此實際測試過程中選點在此范圍內.
BET方程如下：
P/V(Pо-P)=[1/Vm×C ]﹢[﹙C-1/Vm×C﹚×﹙P/Pо﹚]
式中：P:氮氣分壓
P0:液氮溫度下,氮氣的飽和蒸汽壓
V:樣品表面氮氣的實際吸附量
Vm:氮氣單層飽和吸附量
C :與樣品吸附能力相關的常數
BET實驗操作程序與直接對比法相近似,不同的是BET法需標定樣品實際吸附氮氣量的體積大小,理論計算方法也不同.BET法測定比表面積適用范圍廣,目前國際上普遍採用,測試結果准確性和可信度高,特別適合科研單位使用.當被測樣品吸附氮氣能力較強時,可採用單點BET方法,測試速度與直接對比法相同,測試結果與多點BET法相比誤差略大一點.
需要相關的測試也可直接和我聯系.如果覺得滿意給我紅旗.

❻ 研究思路、基本原理與技術方法

1）基本思路：數據融合就是綜合利用不同測量原理下的電法數據，使其能夠綜合反映地下淺部以及深部的電性分布結構。淺部（0～200m）基於高密度電法的數據，中部（200～600m）基於CSAMT數據，深部（600～1000m）基於MT數據。

2）基本原理：主要是利用高密度直流電阻率法的淺部數據，深度范圍為（1/3～1/2）AB，基於均勻大地電性分布結構的視電阻率計算公式得來，測點的視電阻率也是一定深度范圍內電性分布的綜合反映，是一種綜合的體積效應；CSAMT和MT方法分別基於電磁波的傳播理論，即麥克斯韋方程得來的，其電阻率由法國人卡尼亞給出，電阻率隨著頻率的變化而變化，其深度是根據趨膚深度定義（電磁波振幅衰減至1/e時的傳播深度，頻率越高衰減越快，深度越小；頻率越低，衰減越慢，深度越大），其頻率相關的卡尼亞視電阻率轉換為深度剖面時，深度與轉換當中各層的電阻率有關，是其綜合衰減反映的結果，也是一種體積效應。

3）理論依據：融合的依據是在忽略相同正演模型以及視電阻率理論計算原理的前提下，只是根據深度關系進行一種數據的綜合，目的只是在實際應用中快速地利用相同剖面內不同電法的數據，為分析地下電性結構提供一種綜合的典型分布參考。

4）技術方法：目前的方法是根據淺部的高密度數據和中淺部的CSAMT數據，以及深部的MT數據進行視深度的一種歸一化，由於高密度電法和電磁法的深度定義有所不同，因此在進行相同深度內電阻率融合的過程中，要充分利用其原始結果圖進行歸一化的處理，具體是根據相同深度內的電阻率進行擬合，使得高密度數據、CSAMT和MT的數據能在相同深度范圍內相吻合，其結果是進一步提高MT測量結果的解析度。利用模型直接進行聯合反演的融合技術正在研究中。

圖5.12 融合剖面與不同方法剖面對比

❼ 計算結構力學位移的基本原理和計算方法是什麼

最簡單的方法是結構力學里的虛功原理應用即虛力原理，在要求位移處虛設一個單位力，由公式外虛功等於內虛功，得到位移。還有一種是材料力學里的求位移的方法。

小變形、彈性體假設，所以變數滿足疊加原理，即為線性方程。以位移為自變數，加上本構關系（彈性范圍），最後統一為一個線性方程組，用高斯消元法求解。

結構力學的基本方法：

計算結構力學的基本方法是：先把結構作離散化處理，然後在計算機上進行各種結構分析和結構優化設計。所謂離散化處理，就是用有限個待求數去近似地表達待求的連續函數。

為描述某一個結構，例如梁、框架、板、殼或它們的組合體上的每一點的應力或位移，需用定義該結構的連續函數。

計算機雖不能准確地計算出這些連續函數，卻可以計算出它們在有限個點上的近似值。在計算結構力學中 ，應用最廣的離散化方法是有限元法、有限差分方法和加權殘數法。這些方法各有優點和局限性。