移動帶的圈定方法與步驟

❶ 移動帶式輸送機的安裝調試過程說明以及操作要求有哪些

安裝調試
1、根據移動帶式輸送機拆散發運的情況，在使用單位的安裝順序如下：
1)前、後機架聯接成一個整體；
2)安裝電動滾筒與電氣控制箱；
3)安裝尾輪；
4)先組裝行輪組與升降裝置，再將該組件與機架裝配一體；
5)安裝各組托輥；
6)放置輸運帶並進行接頭；
7)安裝彈簧清掃器與空段清掃器；
8)安裝導料槽。
2、按照<DY型（可升降型）移動帶式輸送機的安裝技術要求和注意事項>（超級鏈接）進行安裝操作。
3、試運轉
1)試運轉前的准備與檢查，
①全部緊固件要緊固，不得松動。
②電動滾筒內電機定子繞組與機架的絕緣電阻應大於5兆歐，接地線應可靠地接地，潤滑油達到油麵線指示的高度。
③改向滾筒，托輥，升降裝置，行輪，尾輪等處不得無潤滑運轉。
④用手拉動輸送帶就無明顯的障礙。
2)接通電源空載試運轉，時間不得少於二小時。
3)空載試運轉時，應作如下檢查：
①點動各按鈕，控制應有效。
運行方向應正確。
②軸承溫升不大於40℃，且最高溫度不超過80℃。
③托輥應與輸送帶接觸，轉動靈活。如有不轉動者，可用手錘輕敲輥子(軸向)。若仍不能排除，應拆檢。
④清掃器刮板，導料槽橡膠板與輸送帶貼合良好。
⑤輸送帶松緊適宜，無跑偏現象，若輸送帶跑偏，應按表2及圖5、圖6所示方法糾正。
⑥整機運行平穩，無明顯沖擊聲或過大噪音。
4)空載運轉後進行如下檢查：
①各潤滑處應無漏油現象。
②各緊固件不得松動。
③整個結構應無明顯變形，各部件性能應良好。
5)空載試運轉合格後方可進行滿載試運轉，其程序及檢查項目同上。

操作規范
移動帶式輸送機的操作人員都必須熟悉與遵守操作規程，負有對本機操作，維護與保管之責。
（1）操作前的准備工作。
1)所有緊固件應可靠緊固。
2)檢查各部位潤滑情況。
3)清理機器上遺留物及贓物。
4)移動帶式輸送機懸臂端下不得有人或放置其它設備。
5)發現行輪組輪胎的氣壓不足時，應及時充氣。
6)若地面較軟而使尾輪下陷，應在輪下墊鋼板或木板。
7)可升降型移動帶式輸送機行輪組的定位銷應插好。
（2）開車後的操作與檢查。
1)按空載試運轉時的各項要求檢查。
2)合格後可開始輸送作業，應按給定的輸送能力均勻加料。料流應對准導料槽與輸 送帶的中心，物料的塊度不可太大，且落料高度
不得超過2米，應盡量保持連續輸送，不得有大量物料傾卸堆積和其它影響輸送機工作的情況。
（3）先停止供料，待機上物料卸空後停車，進行清潔及收尾工作。
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❷ 橡膠輸送帶的調試方法

輸送帶是輸送系統的關鍵設備，它的安全穩定運行直接影響到生產作業。輸送帶的跑偏是帶式輸送機的最常見故障，對其及時准確的處理是其安全穩定運行的保障。跑偏的現象和原因很多，要根據不同的跑偏現象和原因採取不同的調整方法，才能有效地解決問題。本文是根據多年現場實踐，從使用者角度出發，利用力學原理分析與說明此類故障的原因及處理方法。
一、頭部驅動滾筒或尾部改向滾筒的軸線與輸送機中心線不垂直，造成輸送帶在頭部滾筒或尾部改向滾筒處跑偏。滾筒偏斜時，輸送帶在滾筒兩側的松緊度不一致，沿寬度方向上所受的牽引力Fq也就不一致，成遞增或遞減趨勢，這樣就會使輸送帶附加一個向遞減方向的移動力Fy，導致輸送帶向松側跑偏，即所謂的「跑松不跑緊」。其調整方法為：對於頭部滾筒如輸送帶向滾筒的右側跑偏，則右側的軸承座應當向前移動，輸送帶向滾筒的左側跑偏經過反復調整直到輸送帶調到較理想的位置。在調整驅動或改向滾筒前最好准確安裝其位置。
二、滾筒外表面加工誤差、粘料或磨損不均造成直徑大小不一，輸送帶會向直徑較大的一側跑偏。即所謂的「跑大不跑小」。其受力情況如圖四所示：輸送帶的牽引力Fq產生一個向直徑大側的移動分力Fy，在分力Fy的作用下，輸送帶產生偏移。對於這種情況，解決的方法就是清理干凈滾筒表面粘料，加工誤差和磨損不均的就要更換下來重新加工包膠處理。
三、轉載點處落料位置不正如圖五對造成輸送帶跑偏，轉載點處物料的落料位置對輸送帶的跑偏有非常大的影響，尤其在上條輸送機與本條輸送機在水平面的投影成垂直時影響更大。通常應當考慮轉載點處上下兩條皮帶機的相對高度。相對高度越低，物料的水平速度分量越大，對下層皮帶的側向沖擊力Fc也越大，同時物料也很難居中。使在輸送帶橫斷面上的物料偏斜，沖擊力Fc的水平分力Fy最終導致皮帶跑偏。如果物料偏到右側，則皮帶向左側跑偏，反之亦然。對於這種情況下的跑偏，在設計過程中應盡可能地加大兩條輸送機的相對高度。在受空間限制的帶式輸送機的上下漏斗、導料槽等件的形式與尺寸更應認真考慮。一般導料槽的的寬度應為皮帶寬度的五分之三左右比較合適。為減少或避免皮帶跑偏可增加擋料板阻擋物料，改變物料的下落方向和位置。
四、承載托輥組安裝位置與輸送機中心線的垂直度誤差較大，導致輸送帶在承載段向一則跑偏。輸送帶向前運行時給托輥一個向前的牽引力Fq，這個牽引力分解為使托輥轉動的分力Fz和一個橫向分力Fc，這個橫向分力使托輥軸向竄動，由於托輥支架的固定托輥是無法軸向竄動的，它必然就會對輸送帶產生一個反作用力Fy，它使輸送帶向另一側移動，從而導致了跑偏。搞清楚了承載托輥組安裝偏斜時的受力情況，就不難理解輸送帶跑偏的原因了，調整的方法也就明了了。
第一種方法就是在製造時托輥組的兩側安裝孔都加工成長孔，以便進行調整。具體調整方法見圖二，如圖二所示皮帶向上方向跑偏則托輥組的下位處應當向左移動，托輥組的上位處向右移動。
第二種方法是安裝調心托輥組，調心托輥組有多種類型如中間轉軸式、四連桿式、立輥式等，其原理是採用阻擋或托輥在水平面內方向轉動阻擋或產生橫向推力使皮帶自動向心達到調整皮帶跑偏的目的，其受力情況和承載托輥組偏斜受力情況相同。一般在帶式輸送機總長度較短時或帶式輸送機雙向運行時採用此方法比較合理，原因是較短帶式輸送機更容易跑偏並且不容易調整。而長帶式輸送機最好不採用此方法，因為調心托輥組的使用會對輸送帶的使用壽命產生一定的影響。

❸ excel單元格中的數字如何移動

方法：
一、先用游標左鍵選定下移（或上移）的目標區域，然後把游標移到圈定的邊框下線（上移時則圈定邊框上線），直到出現帶十字箭頭的游標，按住游標左鍵往下（或往上）拖拽到空白處即可，如果是與下面（或上面）單元格交換，則可按同時按住shift鍵。
二、如果是整行移動，操作與上述一致，只是選定整行即可。

❹ 礦體邊界線的圈定方法

在儲量計算圖上把礦體空間形態位置，即礦體邊界線確定下來的工作，稱為礦體邊界線的圈定。礦體邊界線的圈定一般是在勘探線剖面圖、中段地質平面圖或礦體投影圖上進行，利用工程原始編錄和礦產取樣資料，根據確定的工業指標，結合礦床 ( 體) 地質構造特徵、勘探工程分布及其見礦情況，全面考慮進行的。其一般步驟: 先確定單個工程礦體各種邊界線 ( 基點) 位置; 然後，將相鄰工程上對應邊界點相連接，完成勘探剖面上的礦體邊界圈定; 再對礦體邊緣兩相鄰工程 ( 剖面) 和全部工程所控制的礦體各種邊界線的進行連接和圈定。

1. 單個工程中礦體邊界線的圈定

1) 當礦體與圍岩分界線清楚，有用組分分布相對均勻時，即礦體邊界線與自然邊界線相一致，肉眼易於辨認，則礦體邊界基點位置與礦體產狀，均可利用探礦工程或自然露頭在剖面上直接觀察和測量確定。

2) 當礦體與圍岩界線不清楚，即呈漸變過渡關系時，只能根據化學取樣結果，利用現行工業指標確定礦體邊界基點位置。其步驟是: ①根據截穿礦體的單個工程中連續( 分段) 取樣結果，首先將等於或大於邊界品位的樣品分布地段，暫全部圈為礦體。②計算圈定礦體 ( 邊界基點) 內全部樣品的平均品位和厚度值。計算結果若大於或等於最低工業品位，而且真厚度也不小於最低可采厚度指標時，則為工業礦體; 通過該基點的邊界線則為可采邊界線。若計算結果低於最低工業品位，或真厚度也小於最低可采厚度，該圈定邊界線范圍內礦體為非工業礦體。當礦體厚度小於最低可采厚度，但品位較高，其厚度與品位乘積達到米百分值指標時，可圈為礦體。③當以邊界品位圈定礦體范圍內的平均品位低於最低工業品位，而厚度大於最小可采厚度時，則可從靠近礦體頂、底板處去掉幾個品位較低的品位，再進行計算; 若計算結果達到最低工業品位要求，厚度亦滿足最小可采厚度要求，則這時圈定的礦體為工業可采礦體，該邊界線則為可采邊界線; 若計算結果仍低於最低工業品位，或厚度低於最小可采厚度時，則其仍為非工業礦體。若礦體一側或兩側為厚大且成片分布的低品位礦時，應單獨圈出。④在圈定礦體內，品位低於邊界品位的樣品，當其厚度小於夾石剔除厚度不能分采時，則不必圈出，仍作工業礦石對待; 否則，必須圈出作夾石處理，不能參加平均品位和礦體厚度計算。

2. 礦體連續性的圈定

兩個相鄰見礦工程其礦體經厚度圈定後均合乎工業要求，賦存部位互相對應，符合地質規律，則應在截面上將這兩個工程所見的礦體連接成同一礦體。在圈定時應注意以下幾點:

1) 在儲量 計 算 剖面 圖或 平 面 圖 上的礦體 連 續，除極 個 別情 況外，一 般 應 以 直 線相連。

2) 若用曲線圈定礦體時，工程之間的礦體推繪厚度，不應大於相鄰被工程式控制制的實際厚度。

3) 兩工程所見為同一礦體，若礦石類型或品級不同或儲量類別不一致時，則只能互為對角線尖滅連接。

4) 如兩見礦工程之間礦體被斷層或沿脈所切割，則礦體只能據已掌握的地質規律分別推繪至斷層或岩脈的邊界上 ( 圖 8-3) 。

圖 8-3 兩見礦工程間礦體被斷層錯斷可按已控制的礦體產狀推斷至斷層邊界

圖 8-4 分枝礦體的圈定及級別界線

5) 對於形態復雜、具有不同產狀的分枝礦體或交叉礦體，應劃分出分枝，而且在截面形態圈定時，也應在圖上註明分枝礦體的儲量計算分界線 ( 圖 8-4) 。

6) 兩相鄰工程所圈礦體中無礦夾石的層位相同，部位對應，地質特徵一致，則應相連成同一夾層。

3. 礦體邊界點 ( 線) 的圈定

( 1) 兩相鄰工程，一個見礦，另一個不見礦時，用有限外推法確定邊界點

1) 兩相鄰工程，一個見礦，另一個不見礦時，按工程間距的二分之一作尖滅 ( 圖8-5a) 。

2) 兩相鄰工程，一個見礦，若另一個只見礦化 ( 即品位大於邊界品位二分之一以上) 則可推工程間距的三分之二尖滅 ( 圖 8-5b) 或者用內插法確定邊界點 ( 線) 。

圖 8-5 兩個工程間內推二分之一、三分之二和米百分值工程尖滅

內插法:可采邊界基點的確定一般用內插法確定。此法適用於有用組分(或厚度)是均勻漸變的情況。當兩相鄰見礦工程(或在沿脈中兩相鄰樣品)一個合乎工業要求，另一個不夠工業要求，可采邊界基點可在兩工程間直接內插，若另一工程未見礦，須先確定零點邊界，然後再在零點邊界與見礦工程間內插確定可采邊界基點。內插的具體方法有計演算法、圖解法和平行線移動法，其原理是一致的。現將計算內插作法、作圖內插法、平行線內插法簡介如下:

若以一定比例尺表示A、B兩工程間的距離R，A工程所得數值(厚度或品位)m_A不合乎工業要求，在B工程中所得數據m_B合乎工業要求，那麼，代表最低工業要求m_E的可采邊界基點C一定在A、B工程之間，若m_A、m_B和m_E用同一比例尺分別以AD、BF和CE線段表示之，則C點與B點的距離x，可據相似三角形原理按下式計算(圖8-6)。

A.計算內插法

固體礦產勘查技術

求出x，即可找到可采邊界基點C。

圖8-6計算插入法確定邊界基點

圖8-7圖解法確定邊界基點

B.作圖內插法(圖8-7)

固體礦產勘查技術

C.平線內插法

用一張帶一組等間距平行線的透明紙，移動透明紙，使紙上的一組等距平行線代表的礦體標志(品位、厚度或米百分值)值分別與A、B位置的對應值相同，則A、B線與最低工業指標(如1.0)之交點即C點位置(圖8-8)。

圖8-8平行線法求邊界基點

圖8-9不能列為「分枝」礦體的小礦體

3)兩相鄰工程，一個工程見礦，另一個工程只達到米百分值，則該工程可以作為礦體尖滅點處理(圖8-5c)。

4)經工程證實，礦體為斷層切割錯開，在允許的間距范圍內，礦體邊界可平行推繪至斷層線上。

5)當只有單工程見礦，且礦體厚度小於夾石厚度時，不能列為「分枝」礦體(圖8-9)。

(2)見礦工程向外作無限推斷時的邊界確定

見礦工程以外無工程式控制制，或未見礦工程到見礦工程之間距離遠大於勘探時所要求的相應控制間距時，由見礦工程向外推斷礦體之邊界，稱作無限推斷。無限推斷主要根據礦床地質特徵、已揭露礦體部分的規模、礦體變化規律物化探資料，或採用地質法，或形態的自然趨勢尖滅法，或幾何法圈定礦體。除特殊情況外，一般都作相應網度的1/2或1/4、1/3平推法推斷礦體零點邊界線。

❺ 礦山地面塌陷與復墾

5.4.3.1 開采塌陷

地表下沉和塌陷范圍一般大於采空區面積。當采空區為長方形時，下沉塌陷盆地大致是橢圓形(圖5-4)。橢圓盆地的范圍與沿煤層走向方向的移動角δ、沿傾斜方向的移動角β、γ有關。

不同傾角α的煤層，其下沉塌陷情況有所不同。煤層上覆岩層的物理力學性質對地表沉陷的影響甚大。在煤層傾角相同的情況下，移動角隨岩石強度的增大而增大。一般情況下，基岩的移動角值為50°～90°，表土的移動角為45°～55°，因此，覆岩越堅硬，地表下沉范圍越大。按覆岩性質區分的移動角數值如表5-3所示，利用表5-3數據以及所研究的礦井實際相關資料採用正規作圖法，即可對相應煤層采動後地面塌陷范圍做出預測。據陝西韓城象山煤礦實測資料分析，采空區面積在2ha時(即100m長的工作面推進200m時)是地表移動活躍期，大部分塌陷裂縫在此時產生。統計資料表明，地面塌陷面積與井下煤層開采面積之比平均值為1.2，塌陷體積與開采體積之比平均值為0.6～0.7，緩傾斜煤層，地表最大下沉深度一般為煤層開采總厚度的70%(表5-3)。

圖5-4 地下採煤地面沉陷示意圖

A—傾斜煤層；B—急傾斜煤層

1—塌陷區；2—裂縫區；3—移動區；4—采空區；5—采空區水平投影面；6—移動邊界線

表5-3 不同硬度覆岩移動角

5.4.3.2 開采塌陷指數

開采塌陷造成地表塌陷區面積大小及深度與礦層產狀、開采深度，以及采空區管理方法等因素有關。塌陷裂縫區面積與采礦規模呈正相關。如在地下採煤中，人們習慣用每采萬噸煤地面塌陷的土地面積(ha)作為一個指標反映地表形態的破壞程度，通常稱其為塌陷指數或塌陷率，它在一定程度上反映了煤炭開采量與塌陷佔地的相關性。各礦區和各地區均有其平均數值。比如，1996年和2000年陝西煤礦塌陷指數為0.258 和0.237，甘肅為0.236和0.221；寧夏為0.378 和0.368，新疆為0.146 和0.160，青海為0.178 和0.188等。

經驗表明，煤礦塌陷影響邊界值可通過煤層開采邊界外推0.5 倍采深來確定。采深H=500m，則塌陷影響邊界值約為250m。塌陷區面積約為煤層開采面積的1.2 倍，最大下沉值為煤層采出厚度的70%～80%。

1995～2003年間陝西185煤田地質勘探隊、神府煤炭勘測設計分公司、煤炭科學研究總院唐山分院等單位在陝西、內蒙古神東礦區大柳塔礦1203工作面、補連塔礦2211工作面、榆家梁礦45101工作面和孫家溝礦88101工作面地表設立了觀測站，進行了井下採煤地表塌陷的實地觀測，有關實測(計算)值列入表5-4。利用移動和變形分布函數表(表5-5)，計算出走向正斷面上的移動和變形預計值(表5-6)，按表5-6的相關參數值作礦區地面移動和變形曲線圖(圖5-5)。

地表與岩層移動過程受地質及採煤等條件的影響，通過對各礦井工作面觀測資料及綜合數據(表5-4)，即可對地面移動和變形主要參數進行預計。預算步驟：

表5-4 神東礦區礦井工作面開采塌陷實測(計算)值

(1)確定預計參數：

拐點偏距S_o=30m，

主要影響半徑

(2)預計最大移動和變形值：

最大下沉值W_o=mqcosα=3.7×1000×0.6×cos2.5°=2255(mm)；

最大傾斜值

；

最大麴率值

；

最大水平移動U_o=bW_o=0.27×2255=609(mm)；

最大水平變形值

(3)預計走向主斷面上的移動和變形值：x軸原點選在距工作面實際邊界S_o=30m(由於S_o為正值，應向采空區方向量取)的O點處，指向采空區(圖5-5)。進行預計算時要利用移動和變形分布函數值表(表5-5)，預計算方法及結果見表5-6，由表5-6數據作出神東礦區地面移動和變形預計曲線，如圖5-5所示。

圖5-5 神東礦區地面移動和變形預計曲線圖

1—下沉曲線；2—傾斜曲線；3—曲率曲線；4—水平移動曲線；5—水平變形曲線

A—實際煤壁位置；B—計算時採用的假想煤壁位置；ABC—下沉前原始位置；AB₁C₁—下沉後頂板實際位置；D—拐點；S_o—偏距

表5-5 地表塌陷移動和變形分布函數值表

註：當

為「+」值時，A(

)取上一行的數，A″(

)取「」號；當

為「」值時，A(

)取下一行的數，A″(

)取「+」號。

表5-6 走向正斷面上的移動和變形預計值

5.4.3.3 地面塌陷及地裂縫

5.4.3.3.1 工作面超前影響

工作面推進過程中的超前影響可用走向正斷面圖說明(圖5-6)，工作面由開切眼推進一定距離到達A點後，岩層移動開始波及到地表，這一距離稱為起動距，地表開始下沉是以觀測地表點的下沉距達到10mm時為准，起動距大小主要與頂板岩性和采空面積有關，一般工作面推進(0.2～0.3)H₀(H₀為平均開采深度m)，或采空面積達到(25～33)H₀(m²)時地表開始下沉。如按面積計算，大柳塔礦1203工作面起動距在10～13m之間，故確定其起動距為0.2H₀。

圖5-6 工作面推進過程中的超前影響

當工作面推進至B點時，得下沉曲線W₁，工作面前方1 點開始受采動影響而下沉，而推進距離約為1.4H₀即85m時(C點)，得下沉曲線W₂，地表2點開始受影響而下沉。在工作面推進過程中，其前方地表受采動影響而下沉，稱為超前影響。L₁、L₂、L₃為超前影響距。ω₁、ω₂、ω₃為超前影響角，榆家梁礦超前影響角為79°，當工作面回採結束，地表移動穩定後，該角等於邊界角 δ₀(64°)。神東礦區綜合超前影響距 L=H₀ctgδ_o=130 ctg61°=72m。

5.4.3.3.2 地表移動盆地

實際觀測表明，通常在采空區的長度 D₂和寬度 D₁均達到和超過(1.2～1.4)H₀(H₀為平均開采深度)時，地表可達到充分采動(地表移動盆地出現平底)。神東礦區D₂/H₀=15.7，D₁/H₀=1.51，地表可達到充分采動。

工作面回採結束，地表移動盆地如圖5-7 所示，神東礦區移動盆地分為三個邊界：①由邊界角61°所圈定的最外圍的邊界(取地表下沉10mm的點為邊界點)，即圖中的ACBD；②危險移動邊界，是以盆地內的地表移動與變形對建築物有無危害劃分的邊界，對建築物有無危害的標準是以臨界變形值衡量的，目前我們採用的一組臨界變形值是11，傾斜變形i≤3mm，水平變形值ε≤2mm，曲率k≤0.2mm/m²，以此指標為准在圈定的范圍以外為地表移動和變形不產生明顯損害的地帶，在圈定的范圍以內為地表移動和變形對建築物產生有害影響的地帶，在神東礦區這一帶以其移動角75°所圈定，如圖中的A′C′B′D′；③移動盆地的裂縫邊界，神東礦區以裂縫角79°所圈定，如圖中的A″C″B″D″，顯然ACBD面積＞A′C′B′D′面積＞A″C″B″D″面積，我們把A′B′C′D′面積稱為采空地表塌陷面積，其中包括裂縫發育面積。移動盆地長軸應為工作面長加工作面停采後超前影響距 L=H₀ctgδ=130ctg75°=35m，再加開切眼煤柱一側上方地表移動距55-30=25m(圖5-7)，即2044+35+25=2104m，塌陷面積為2104×266=559664m²，為開采面積的1.4倍，各工作面的塌陷面積和開采面積比值如表5-7所示。

圖5-7 神東煤礦區地表移動盆地邊界示意圖

5.4.3.3.3 地裂縫

神東礦區煤層上覆岩層以砂岩為主，泥鈣質膠結。砂岩抗壓強度為22～48 MPa(厚度加權平均抗壓強度為42MPa)。煤層抗壓強度低，遇水易泥化、軟化和風化。覆岩中形成冒落帶、裂縫帶和彎曲帶，地表則產生緩慢連續變形，但如開采深度小，冒落帶和裂縫帶可直達地表，地表產生非連續變形，如大柳塔礦1203工作面，實際采高m=3.5m，采深H₀=61m，H₀/m=17。據有關資料，一般情況下，軟弱岩層形成的冒落裂縫帶高度為采高的9～12倍，中硬岩石為采高的12～18倍，1203工作面頂板屬中硬岩石，如按冒裂帶高度為采高的18倍計算，為63m，則已達地表，此時，在采空區外邊緣形成的裂縫與采空區貫通，構成向工作面涌水潰沙的通道。冒裂帶之上是彎曲帶，彎曲帶內岩層在水平方向處於雙向受壓狀態，其壓實程度較好，具有隔水性。彎曲帶高度主要受開采深度的影響。當采深很大時，彎曲帶高度可大大超過冒裂帶高度，此時，開采形成的裂縫不會到達地表，地表移動和變形相對較緩，有時在地表也可能產生一些裂縫(由地表拉伸變形所引起)，但這些裂縫表現為上大下小，到一定深度(＜5m)時一般自行閉合而消失，通常不和井下裂縫相溝通，其他三個礦的地表裂縫就是這種情況。但由於沙土鬆散層具有濕陷性，這種裂縫破壞帶，遇雨水沖刷侵蝕會形成再次塌陷破壞。對這類裂縫進行填實碾壓可防止再次塌陷破壞。

表5-7 工作面開采和地表塌陷面積及萬噸煤地表塌陷面積

註：①煤容重取1.35t/m³，工作面回採率取64.4%(大柳塔12032工作面數值)，但礦區工作面回採率為65%～94%，平均為88%。

②即萬噸煤地表塌陷公頃數。

③據神木縣地質災害調查資料，到2001年底大柳塔礦產煤3676×10⁴t，地面塌陷7700872m²，即萬噸煤塌陷指數為0.21ha，與全國均值0.2ha持平。

④據神木縣地質災害調查資料，到2001年底榆家梁礦產煤500×10⁴t，地面塌陷552000m²，即萬噸煤塌陷指數為0.11ha，比全國均值0.2ha低45%。

綜上所述，可見：

(1)由表5-6 和圖5-8 可見，地表出現的最大傾斜處(x=0)傾斜值i(0)為41mm/m，下沉值W(0)=1128mm，是最大下沉值W_o=2255mm的1/2，此點的曲率值為K(0)=0；且當x＜0時，K(x)＞0，下沉曲線上凸；x＞0 時，K(x)＜0，下沉曲線下凹，傾斜出現最大值的地表點(即x=0 的地表點)是下沉曲線由凸變凹的轉折點，該點上的曲率值為0，稱為下沉曲線的拐點(D點)。

(2)地表的主要移動和變形值均發生在x=-γ～+γ的范圍內，稱γ為主要影響半徑，主要影響半徑γ與采深H₀和主要影響角β的正切tgβ有關，

，礦區地表的主要影響半徑平均值為55m。

(3)不考慮頂板的懸臂作用時，下沉曲線的拐點在實際煤壁A的正上方，而頂板的懸壁作用是存在的，拐點D在假想煤壁B的正上方，故S_o實際上是由懸壁作用引起的拐點偏移距離，稱之為拐點偏距，礦區地表移動平均拐點偏距為30m，假想煤壁為采空區的計算邊界。

(4)神東礦區三個實測工作面萬噸產量地面塌陷面積為0.35～0.42ha，礦區平均值為0.387ha，比全國萬噸煤產量地面塌陷面積平均值0.2ha幾乎高出1倍，主要原因是工作面采深小、煤層采厚大。

(5)根據神東礦區有關開采參數及鬆散層和基岩移動角數值，設定了兩個地表保護面積5×100m²及5×320m²，作出相應的保護煤柱，估算出前者的壓煤量為16×10⁴t，後者為24.8×10⁴t，留設保護煤柱使部分煤炭留在地下暫時或永遠無法采出，造成大量煤炭資源的浪費，因此，對於一般村鎮居民點和耕地是否留設煤柱加以保護，或者遷移部分人員並徵用相關土地，就需進行全面的技術經濟分析。

5.4.3.4 礦山廢棄土地的復墾

礦山開采過程中，產生了大量的廢渣和廢石，排放壓佔了大量土地，廢水排放、廢渣揚塵污染了土地，也嚴重損害了周邊土地經濟價值，嚴重者會喪失耕地功能。因此，從保護環境及土地價值方面出發，必須在生產過程中對破壞與壓占的土地盡可能地恢復治理，消除污染危害。在礦山閉坑後對廢棄的土地進行全面的恢復治理，恢復其使用價值，重新作為農業、林業、牧業、漁業、旅遊業或工業、城鄉建設用地。

對破壞土地的復墾，是將礦山建設、開采過程中因挖損、壓占、塌陷破壞的各類廢棄土地，通過採取工程措施或生物措施，使其重新恢復到可供利用狀態，並加以利用的一種活動。從廣義上講，礦山土地復墾是采礦工程的延續和組成部分，最佳的復墾方法與采礦工藝密切配合，統一規劃，協調進行，既滿足生產需求，又符合復墾的需要，從而達到礦產資源開發與環境保護雙贏的目標。土地復墾已成為土地開發利用活動的重要組成部分，是土地資源可持續利用、緩解人多地少的矛盾、改善生態環境的重要措施。

根據采礦方式、礦區地形和氣候條件，因地制宜地選擇適合本礦區的土地復墾方式。按照礦山土地復墾對象的不同，主要有塌陷區復墾、廢渣堆場復墾、露天礦采場復墾、尾礦庫復墾等；按復墾主要用途分有農業復墾、林業復墾、建設用地復墾、休閑復墾等。

5.4.3.4.1 塌陷區復墾

礦區地面塌陷和地裂縫破壞大量良田，毀壞村舍和地面建築物，造成礦區生態環境惡化。礦山企業和受災居民的矛盾愈來愈嚴重，已成為社會不穩定的因素之一。合理整治礦區塌陷、地裂縫區，是當前亟待解決的重要課題。由於采礦塌陷的土地資源配置不盡合理、採煤塌陷地的權屬不清、復墾政策與管理機制不健全、復墾資金渠道不落實、復墾理論遠遠落後於實踐等問題，致使採煤塌陷土地的復墾工作困難重重、舉步維艱。地下開采引起的塌陷區，因其所在地區的地勢地貌、水文氣象等條件的不同，對土地的破壞程度和復墾方法均有所不同。對於山地和丘陵地帶，只要將局部的塌陷漏斗或塌陷坑、裂縫進行填培並加以平整，即可恢復原來的地形地貌。對於平原地區，若潛水位較低，地區降雨較少，塌陷區不會常年積水，復墾時只需進行回填和鋪墊表土，即可進行種植或做他用。若潛水位較高或降雨較多，塌陷區會常年積水，復墾時需排除積水或整治水面及周圍環境，用於養殖及游覽。

通過礦井回填系統，將地面矸石山和洗煤廠外排的矸石用風力充填和水力充填法回填采空區，既可減少岩層和地表移動，降低地表沉陷的目的，又可大量消耗煤矸石、減少地面污染，還可起到防止煤層自燃發火的作用。德國、蘇聯、捷克常用此法，焦作礦務局也曾採用此法回填采空區，得到很好的效果。

圖5-8 煤礦區土地復墾魚刺圖

我國對地面塌陷裂縫的治理主要是通過對塌陷區的開發利用和綜合治理實現的。從20世紀80年代初開始，有規劃地對塌陷裂縫區開始進行復墾，在淮北、淮南、徐州、大屯和平頂山等煤礦區取得了一定成效和經驗，提出了許多綜合治理模式(圖5-8)。徐州龐庄煤礦在分層充填、分層振壓塌陷區矸石地基上，建造了一層或兩層農村住宅627 棟共6.9×10⁴m²，並經受了地下兩層煤、4個工作面的開采影響，房屋無一損失。綜合防治地面塌陷和地裂縫的辦法包括：①煤矸石粉煤灰充填；②取土復墾；③剝離復墾；④綜合利用塌陷地；⑤生態養殖治理塌陷地等，如圖5-9 所示。固體廢物作充填材料兼有掩埋廢物和復墾塌陷區的雙重效益。如淮北岱河煤礦將下沉深度5m的塌陷區充填的矸石地基強夯後，建起1650m²的四層大樓供工會、幼兒園、礦區中學使用。但是，煤矸石和粉煤灰一般只佔回填塌陷區總面積的20%，因此，還必須採用非充填方式來復墾部分塌陷區。非充填復墾主要是採取挖深墊淺的辦法對塌陷區進行綜合整治，將塌陷盆地底部深挖成能蓄水養魚的深水池塘，使其同時具有蓄洪和澆灌功能，周圍坡地可改建為水平梯田。我國西北大部分地區屬黃土高原和丘陵地區，塌陷後地形地貌無明顯變化，所破壞土地如果需要耕種的話，只要將局部漏斗式塌陷坑和地裂縫進行充填平整即可。

陝西與內蒙古接壤處的神東礦區，建成了5座排矸廠，集中處理煤矸石。採用分層排放、填溝造地方式，上覆黃土，平整後種樹種草，使矸石山變成綠地。寧夏煤礦區通過收集資料，調查訪問、地面物探、鑽探等查明歷史至今的采空區范圍，進行穩定性分析和跟蹤觀測，掌握地面塌陷與塌陷發生的規律，對其發生的區域、范圍、深度、時間和速度進行認真研究分析，提出預測預報。對於地面要求盡量減少塌陷的區域，採用條帶式、房柱式等開采方法採煤，還可採用鑽孔離層注漿、煤矸石回填等方法充填采空區，避免或減少覆蓋岩層沉降。對已經發生塌陷的區域，可利用煤矸石、電廠粉煤灰和少量的生活垃圾回填，進行生態環境恢復和農業土地復墾，在地面積水區養魚、修建景點等多種辦法治理。如寧夏石嘴山用現存的矸石，採用平翻方式充填塌陷區，營造出多處綠化和建設用地。

5.4.3.4.2 排渣場復墾

礦山棄土棄渣、廢石排放，占壓了大量土地，其本身又是礦區的重要污染源，對大氣、水體產生污染，同時還引發滑坡、泥石流等地質災害。排土場復墾就是整治廢石堆場，恢復土地，進行種植，控制或消除廢石場對周圍環境的污染。排土場在設計時就應考慮未來的復墾工作，在剝岩時要將表土層與廢石分別採集和堆放。在復墾時根據排土場的位置、形狀、廢石性質和水文氣象條件，因地制宜地確定復墾方案。

5.4.3.4.3 露天礦區復墾

露天礦開采初期就要考慮將來的采區復墾工作，將礦床之上較為肥沃的表土層剝離單獨堆放，盡可能保持原有土壤結構。在采空區回填時，將大塊廢石或有害岩土置於礦坑底層，表層鋪上原來的表層土，或另取適宜耕作的新土覆蓋，經平整後選擇合適的植物進行栽種，或作他用。

整治露天礦開采土地破壞的有效措施之一就是把土地復墾作為整個露天礦開采工藝中的一個環節。比如我國建材601金剛砂礦的開采順序是：表土剝離——表土儲存——采礦——選礦——尾礦回運並充填采空區——表土鋪敷——整平及渠道修築，而後交農民施肥種植。采礦、剝離及復墾方法如圖5-9所示。

圖5-9 采礦、剝離及復田方法示意圖

1—覆土堆；2—含礦層；3—已恢復農田；4—回填廢石；5—紅色砂岩

復墾作業就是將廢石和覆蓋土送入內排土場(采空區)中，要求盡可能與開采前地面標高一致，特別是表層種植土應保持原有土壤結構，能種植作物。該礦原先只採礦不復墾，開采後礦區成了三山(表土山、廢石山、尾礦山)兩池(水池、尾礦池)一無(無良田)區，造成工農關系緊張，如不復墾，礦山則無法繼續生產。開始復墾時只是進行堆山填坑搬土，效益差，費用高(3萬元/ha)，採用開采復墾相結合的復墾法後，費用降低到0.45萬元/ha，效益提高。

晉陝蒙接壤的准格爾煤田位於乾旱的黃土高原地區，礦區所在區域水土流失嚴重，地表支離破碎，植被稀疏。在礦區搗蒜溝進行了綜合整治工程試驗。搗蒜溝原是一條自然沖刷溝，露天煤礦開采將最初剝離物填充此溝，形成梯形台階式區域。搗蒜溝堆土場總排棄量為75.28×10⁴m³，堆土場平台總面積為2×10⁴m²，4個邊坡總面積為1×10⁴m²。

神東礦區馬家塔露天煤礦復墾建設的新思路是治理與經營互相促進、協調發展。復墾採取邊剝離邊回填的採煤方式，分層回填，廢石生土在下，表土在上。回填後形成復墾區面積113.33×10⁴m²。1999年秋季，在復墾區20ha土地上墊紅泥0.2m，分別種植了蔬菜、玉米、土豆、葵花、蕎麥、優質牧草等，長勢良好，效果顯著。同時利用氧化塘處理後的污水作為水源，針對復墾區土壤保水能力差的特點，在復墾區全面布設灌溉管網，採取固定式或移動噴灌，持續有效地提高了土壤與近地層空氣的濕度，解決了復墾綠化中的乾旱制約難題。馬家塔復墾區目前已形成治理與經營互相促進、協調發展的格局。綠化覆蓋率達到80%，較開采前提高了15.8倍。共種植牧草46.7ha，栽植灌木10萬株，喬木2萬株。被水利部評為全國生態建設示範基地，被內蒙古自治區旅遊局評為AA級旅遊區，一個新型現代化的人造生態園已基本形成。

5.4.3.4.4 尾礦庫復墾

尾礦庫在停止使用後，由於水分的蒸發和排泄，表面乾涸而暴露在空氣中，形成一層不透氣的外殼，整個尾礦庫類似一個沼澤地，承載能力很低。在大風季節，乾旱地區的尾礦庫庫區籠罩在灰濛蒙的粉塵之中，風停之後，農作物和建築物上飄落灰塵，影響居民健康，這也是西北地區日漸強烈的沙塵暴的一種物源。因此，尾礦庫的復墾工作首先要處理和改善其表面結構，提高其抗風蝕能力。一般的復墾步驟是：挖松表面的堅硬外殼，表層挖松後用碎石充填，對酸性尾礦用石灰石中和其酸性，對鹼性尾礦用白雲石中和其鹼性，平整尾礦堆表面，鋪墊表土並摻入中和葯劑和肥料，種植或作它用。當尾礦及殘留葯劑中含有毒物質時，要研究這些有害物質的危害及其防治措施。這樣，既緩解了城市用地緊張，又有效地解決了尾礦庫粉塵污染大氣的問題。

❻ 防止輸送帶跑偏的幾種方法比較

我們的輸送帶設備在使用過程中，輸送帶作為易消耗部件需要經常更換，而在選型和購買時需要注重產品的本身質量，不能一位的貪圖便宜而給設備造成損壞，甚至導致整條生產線停產，下面銘成傳動就日常輸送帶存在的跑偏問題給大家做個詳細的解決方法

輸送帶產生跑偏的原因：

輸送帶跑偏的原因有多種，一般為設備沒有調整好，還有就是帶子在製作過程中存在誤差造成喇叭口就容易跑偏。

原因一 ： 頭部驅動滾筒或尾部改向滾筒的軸線與輸送機中心線不垂直,造成輸送帶在頭部滾筒或尾部改向滾筒處跑偏，滾筒跑偏時輸送帶在滾筒兩側的松緊度不一致，沿寬度 方向上所受的牽引力Fq也就不一致，成遞增或遞減趨勢這樣就會使輸送帶附加一個遞減方向的移動力，導致輸送帶向松側跑偏，即所謂的「跑松不跑緊」

調整方法：

調整方法為對於頭部滾筒如輸送帶向滾筒的右側跑偏，則右側的軸承座應當向前移動，輸送帶向滾筒的左側跑偏，則左側的軸承座應當向前移動，相對應的也可將左側軸 承座後移或右側軸承座後移。尾部滾筒的調整方法與頭部滾筒剛好相反。經過反復調整直到輸送帶調到較理想的位置在調整驅動或改向滾簡前最好准確安裝其位置。

原因三： 轉載點處落料位置不正，落料位置對輸送帶的跑偏有非常大的影響，尤其在上條輸送機與本條輸送機在水平面的投影成垂直時影響更大。通常應當考慮轉載點處上下兩條皮帶機的相對髙度。相對高度越低物料的水平速度分量越大，對下層皮帶的側向沖擊力也越大，同時物料也很難居中。使在輸送帶橫斷面上的物料偏斜，如果物料偏到右側則皮帶向左側跑偏，反之亦然。

調整方法：

這種情況下的跑偏，在設計過程中應盡可能地加大兩條輸送機的相對高度。在受空間限制的帶式輸送機的上下漏斗、導料槽等件的形式與尺寸更應認真考慮。一般導料槽的寬度應為皮帶寬度的五分之三左右比較合適。為減少或避免皮帶跑偏可増加擋料板阻擋物料，改變物料的下落 方向和位置。

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❼ 如何避免皮帶輸送機皮帶跑偏

(1、) 檢查托輥橫向中心線與帶式輸送機縱向中心線的不重合度.
如果不重合度值超過3mm,則應利用托輥組兩側的長形安裝孔對其進行調整.
具體方法是輸送帶偏向哪一側,托輥組的哪一側向輸送帶前進的方向前移,或另外一側後移
(2、)檢查頭、尾機架安裝軸承座的兩個平面的偏差值.若兩平面的偏差大於1mm,
則應對兩平面調整在同一平面內.頭部滾筒的調整方法是:若輸送帶向滾筒的右側跑偏,
則滾筒右側的軸承座應當向前移動或左側軸承座後移;若輸送帶向滾筒的左側跑偏,
則滾筒左側的軸承座應當向前移動或右側軸承座後移.尾部滾筒的調整方法與頭部滾筒剛好相反.
(3、) 檢查物料在輸送帶上的位置. 物料在輸送帶橫斷面上不居中,將導致輸送帶跑偏.
如果物料偏到右側,則皮帶向左側跑偏,反之亦然.在使用時應盡可能的讓物料居中.
為減少或避免此類輸送帶跑偏可增加擋料板,改變物料的方向和位置.

❽ 安裝移動寬頻的詳細操作步驟

工具/材料：電腦一台，網線一條，路由器一個。

具體步驟如下：

1、首先用網線把電腦和路由器連接起來，如下圖所示。

❾ 移動寬頻與手機綁定怎麼個步驟

寬頻是移動的寬頻，那麼需要撥打電話10086。
在打客服電話的時候需要准備些信息，一是身份證號及姓名、二是注冊寬頻時的地址、三是注冊寬頻所用的電話號碼。這些信息是打電話時客服問問題時用的。
撥通後客服人員一般會問一些問題，包括機主的名字、身份證號、以及地址。

❿ 　圈定及優選成礦區帶的方法組合

圈定及優選成礦區帶，在新疆用了兩種方法：第一種方法是地學信息的綜合研究，第二種方法是化探掃面，而以第二種方法為主。

地學信息包括按國家統一規范填制的區域地質圖，衛星遙感圖片及航空遙感圖片，大面積的航空磁測圖，地面區域重力測量資料，已知的礦產、礦點及礦化分布圖，已有的區域地質構造資料及已圈定成礦區帶和礦產預測資料等。

對地學信息的綜合研究工作與全國其他地區的工作內容完全一樣，故不詳細敘述。

新疆是首次在國內用低密度及甚低密度化探做大面積的掃面工作。低密度化探主要用於乾旱荒漠區，以圈定地表或淺部大型有色金屬礦床、中型以上礦田或礦帶，采樣密度為15km²1個點。甚低密度化探主要用於高寒山區，以圈定最有遠景的成礦區帶，提供大型、特大型礦床的找礦信息，為礦產資源遠景預測及區劃提供基礎資料，圈出大型甚至中型的找礦靶區，采樣密度為35～40km²1個點。

在開展化探掃面前，為了確定采樣密度、采樣介質、采樣重量及樣品的粒級，進行了方法試驗。

在乾旱荒漠區，選擇喀拉通克、阿舍勒、阿巴宮、卡拉先格爾4個礦區，喀拉通克硫化銅鎳礦、薩爾托海1號金礦、哈圖金礦及金窩子金礦等4個礦床上做方法試驗，並在每幅圖開工前，結合工區的具體情況做補充方法試驗。試驗得出的初步結論是：

1.乾旱的低山丘陵和戈壁區，風沙是化探的最嚴重干擾因素，采樣介質以岩屑為佳，粒級選-4～＋20目為好。本類地理景觀區普遍存在鹽漬層，它是一個地球化學障，采樣盡可能選在基岩出露區，有覆蓋時盡力取鼠洞土，異常檢查評價時盡可能採用易溶和易揮發元素測量的新方法。

2.半乾旱、半濕潤的中低山區，采樣介質可以選用水系（干溝）沉積物，半乾旱區選粗粒級，半濕潤區選細粒級。半濕潤的中低山區草皮覆蓋是一個待解決的問題，應盡可能在流水線上採集沙質沖洪積物樣品，它可以反映匯水域的地質礦產特徵。

3.1樣/1km²的網度可以發現中型各類礦田異常，甚至可以發現部分小型礦田。

在高寒山區，主要是在西天山選了K—44—B及K—45—A兩幅圖做方法試驗，試驗得出的初步結論是：

（1）水系沉積物測量在中山以上中、深切割區，平均網度以1點/35～40km²為宜；對特殊困難地區，可以放稀到1點/60～80km²。對淺切割中低山區，由於單點控制的集水面積小，為使控制的匯水域適當均勻，應根據成礦條件加密采樣網度。

采樣點應重點布置在Ⅱ級溝系中，采樣介質以中細砂為主，多點組合；在乾旱區，應盡量在潛水湧出處采樣；在冰磧發育區，最好采暗流淤積微砂。樣重一般要求2.5kg以上，室內加工取小於60目粒級。

（2）用重砂測量配合尋找沙金，可在大河及其旁側大溝口采樣。淘洗後應保證灰砂樣重在100g以上，以便對灰砂做分析和礦物鑒定。

（3）對甚低密度化探成圖方法，以用原始數據直接勾繪等值線圖為宜。用搜索法插勾圖，能圈出大異常的范圍，異常中心位移小於5km，但很多小異常消失，異常被光滑平均，效果不理想。這是因為采樣點過稀，有些異常可能以點異常的形式存在。

根據方法試驗結果，制定了化探掃面的統一要求。從20世紀80年代中期開始，至今工作面積累計達52.7萬km²，每個樣品分析39種元素，獲得了大量的找礦信息，取得了十分突出的地質找礦效果。共圈定單元素異常約5萬個，綜合異常約4千個。經分批快速追蹤評價，發現了大量礦床、礦點和找礦靶區，如多拉納薩依、賽都、薩爾布拉克、阿希、望峰、康古爾塔克、西灘、凌雲灘、紅十井金礦，可可塔勒鉛鋅礦，薩惹什克、貝勒庫都克錫礦，查汗薩拉銻礦，紙房一段家地汞礦，為完成科研預測儲量起了決定性作用。就金礦而言，效果最好。在阿勒泰和天山地區取得了重大突破。發現和圈定金異常1277個，金礦帶11條，找礦靶區81處，普查評價基地15處。其中，多拉納薩依、賽都、阿希、望峰、康古爾塔格、西灘等礦床已達中一大型。使新疆黃金地質工作出現了三大轉變：由砂金為主轉向更有遠景的原生金；由單一的石炭紀石英脈型轉向多時代、多成因類型；由西准噶爾局部地區轉向前景更好的阿勒泰和天山地區。「七五」期間探明的金儲量為過去30年來探明的二倍以上，使新疆金儲量在全國的排名由第22位上升到第14位，金每年的產量在全國的排名由倒數第2位上升到第9位，迅速改變了新疆金礦的落後面貌。